juntas em pavimentos de concreto - Sistemas SET - USP

More documents

Recommendations

Info

140 Coeficiente de atrito 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 Figura 5.15 – Gráfico coeficiente de atrito x deslocamento vertical Nas modelagens, foram utilizadas as constantes: FKN = 100 (“constante real”), que define a rigidez normal do contato; FTOLN = 0,1, que representa a penetração 20 máxima permitida; e τ max = 10 (“Taumax”), que corresponde à resistência de aderência, para análise do comportamento do contato. Adotou-se para a placa tangente à de concreto um módulo de Elasticidade do 5 concreto baixo, da ordem de E c = 10 Pa. D. Base elástica A relação entre o coeficiente de recalque k e a rigidez da mola k pode ser obtida pela expressão: 0.0 0 5 10 15 20 25 30 Deslocamento vertical (mm) NO 148 NO 657 k = k⋅ A (5.2) onde A corresponde a área de contato do ensaio, em mm 2 ; com k em MPa/m. Observou-se que, para os valores até então estudados de k (vide Tabela 6.5), existia uma incoerência na modelagem numérica, ao se aplicar como constantes da 7 5 mola k =8,3x10 N/m, para k =162 MPa/m, e k =3,45x10 N/m, para k =82 MPa/m. Sendo assim, para o estudo da rigidez da mola, foram verificados os valores apresentados no gráfico constante k da mola versus deslocamento vertical, T1 T8
apresentado na Figura 5.16. A constante da mola que mais se aproximou dos 141 5 resultados experimentais foi k = 5 x10 N/m. O nó 148 da malha corresponde ao relógio comparador na posição T1, enquanto que o nó 657 se refere a T8. Constante k mola (N/m) 600000 500000 400000 300000 200000 5 10 15 20 25 5.3 SOLUÇÃO NO148 NO657 T1 T8 Deslocamento vertical (mm) Figura 5.16 – Gráfico constante da mola x deslocamento vertical O recurso estudado por Canha (2004), sobre a variação do valor numérico do módulo de elasticidade em relação ao obtido experimentalmente, corroborou para a implementação de curvas com a variação do módulo de elasticidade E c do concreto, apresentadas na Figura 5.17 e Figura 5.18. Observou-se que, para 2 E c , a curva ficou mais próxima da experimental, representada pelo modelo PJS12BCM, para ambas as bordas, carregada e não carregada.
Page 1:
JUNTAS EM PAVIMENTOS DE CONCRETO: D
Page 5:
AGRADECIMENTOS A DEUS, meu querido
Page 8 and 9:
ABSTRACT This paper presents an exp
Page 10 and 11:
A Área do plano de corte LISTA DE
Page 12 and 13:
l Q Lado da seção quadrada l PL L
Page 14 and 15:
σ bteo , Tensão máxima teórica
Page 16 and 17:
MODELOS NUMÉRICOS PARA ANÁLISE DE
Page 19 and 20:
1.1 JUSTIFICATIVA CAPÍTULO 1 INTRO
Page 21 and 22:
mecânica empírica para dimensiona
Page 23:
dimensionamento das juntas e ensaio
Page 26 and 27:
8 transfira as forças verticais de
Page 28 and 29:
10 (a) (b) (c) Figura 2.3 - Junta d
Page 30 and 31:
12 A análise dos deslocamentos ver
Page 32 and 33:
14 p k = (2.6) y O valor p é a pre
Page 34 and 35:
16 (a) (b) Figura 2.6 - Vista em pl
Page 36 and 37:
18 2.1.3 Métodos de dimensionament
Page 38 and 39:
20 nunca menor que 16mm. A Tabela 2
Page 40 and 41:
22 esmagamento e dos momentos fleto
Page 42 and 43:
24 apresentado nessa figura. Barras
Page 44 and 45:
26 da placa. A escolha desses parâ
Page 46 and 47:
28 2.3.3 Friberg, B. F. (1938) e (1
Page 48 and 49:
30 Em análises subseqüentes, Frib
Page 50 and 51:
32 onde aj corresponde a abertura d
Page 52 and 53:
34 metálica simulavam a deformaç
Page 54 and 55:
36 Figura 2.21 - Vista superior da
Page 56 and 57:
38 escorregamento resultante da apl
Page 58 and 59:
40 carregada, são maiores do que a
Page 60 and 61:
42 barras, às tensões de esmagame
Page 62 and 63:
44 permitir deslocamentos verticais
Page 64 and 65:
46 Figura 2.28 - Gráfico deslocame
Page 66 and 67:
48 Tabela 2.9 - Programa experiment
Page 68 and 69:
50 Figura 2.32 - Eficiência da jun
Page 70 and 71:
52 No experimento, a pista foi divi
Page 72 and 73:
54 concretagem da placa adjacente e
Page 74 and 75:
56 Figura 2.40 - Gráfico deslocame
Page 76 and 77:
58 2.3.10 Cervo (2004) Com experime
Page 78 and 79:
60 estática que levaria o concreto
Page 80 and 81:
62 Foram medidos deslocamentos vert
Page 82 and 83:
64 serrada oferece melhor capacidad
Page 84 and 85:
66 A análise do comportamento dos
Page 86 and 87:
68 Tabela 2.14 - Relação entre es
Page 88 and 89:
70 Figura 2.53 - Canteiro de fabric
Page 90 and 91:
72 Figura 2.56 - Posicionamento do
Page 92 and 93:
74 Isto significa que mudanças no
Page 94 and 95:
76 Em situações de carregamento e
Page 96 and 97:
78 desenvolvimento. As soluções a
Page 98 and 99:
80 de tráfego, quanto tensões de
Page 100 and 101:
82 (a) (b) Figura 3.3 - (a) Geometr
Page 102 and 103:
84 (a) (b) Figura 3.6 - Elemento de
Page 104 and 105:
86 A base do modelo era elástica e
Page 106 and 107:
88 Figura 3.10 - Modelo de placa de
Page 108 and 109: 90 (lençol de borracha natural) co
Page 110 and 111: 92 Na execução de pavimentos de c
Page 112 and 113: 94 variável no comportamento do si
Page 114 and 115: 96 4 Q 4 πφ IC = = IQ = 64 12 l (
Page 116 and 117: 98 segundo o Anexo C da NBR 6892 (2
Page 118 and 119: 100 Figura 4.6 - Detalhe das divis
Page 120 and 121: 102 proporcionada uma secagem ao ar
Page 122 and 123: 104 Figura 4.11 - Armadura de monta
Page 124 and 125: 106 (a) (b) Figura 4.14 - Procedime
Page 126 and 127: 108 Aparelhagem de reação Viga Co
Page 128 and 129: 110 scanners modelo 6100 e um total
Page 130 and 131: 112 A freqüência do carregamento
Page 132 and 133: 114 (a) (b) Figura 4.22 - Transduto
Page 134 and 135: 116 Tabela 4.6 - Detalhes da extens
Page 136 and 137: 118 como: Dureza, Deformação Perm
Page 138 and 139: 120 permanente é medida pelo decr
Page 140 and 141: 122 Série Lote 1 2 Tabela 4.8 - Di
Page 142 and 143: 124 O método correlaciona a press
Page 144 and 145: 126 com lista dos deslocamentos nod
Page 146 and 147: 128 Figura 5.2 - Geometria do eleme
Page 148 and 149: 130 Figura 5.5 - Localização das
Page 150 and 151: 132 z y x (a) (b) (c) (d) Figura 5.
Page 152 and 153: 134 B. Concreto Figura 5.9 - Modelo
Page 154 and 155: 136 Tabela 5.3 - Variação dos par
Page 156 and 157: 138 Tendo em vista que ShrCF-Op igu
Page 160 and 161: 142 Força aplicada (kN) Força apl
Page 162 and 163: 144 para cada ensaio, e o módulo d
Page 164 and 165: 146 máquina Emic DL, com capacidad
Page 166 and 167: 148 Dureza (Shore A) 100 90 80 70 6
Page 168 and 169: 150 22/02/2007. Essa primeira subst
Page 170 and 171: 152 6.2 CISALHAMENTO DUPLO Para se
Page 172 and 173: 154 Figura 6. 8 - Configuração de
Page 174 and 175: 156 Força aplicada (kN) 140 120 10
Page 176 and 177: 158 junta. O desenvolvimento da fis
Page 178 and 179: 160 Figura 6.15 - Vista lateral dos
Page 180 and 181: 162 (a) (b) Figura 6.18 - Acompanha
Page 182 and 183: 164 A extensometria inserida na reg
Page 184 and 185: 166 Modelo Tabela 6.7 - Quadro resu
Page 186 and 187: 168 Tabela 6.8 - Quadro de forças
Page 188 and 189: 170 Tabela 6.9 - Quadro de deslocam
Page 194 and 195: 176 Força aplicada (kN) 300 250 20
Page 196 and 197: 178 F/Fu F/Fu 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0
Page 198 and 199: 180 Deslocamento vertical em T5 (mm
Page 200 and 201: 182 Deslocamento vertical (mm) Desl
Page 202 and 203: 184 acima desta leitura ocorreram p
Page 204 and 205: 186 AS7D, AS8D, AS11E, AS12E, AS13E
Page 206 and 207: 188 modelos se comportaram de manei
Page 208 and 209:
190 dos modelos com espessura de 16
Page 210 and 211:
192 Força aplicada (kN) 180 160 14
Page 212 and 213:
Page 214 and 215:
196 escoamento indicado pelo extens
Page 216 and 217:
198 6.6.1 Deformação no concreto
Page 218 and 219:
200 Força aplicada (kN) Força apl
Page 220 and 221:
202 extensômetros apresentaram lei
Page 222 and 223:
204 Verificou-se que os extensômet
Page 224 and 225:
206 instrumentados nas faces superi
Page 226 and 227:
Page 228 and 229:
Page 230 and 231:
212 F/Fu 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.
Page 232 and 233:
214 Nos dispositivos em chapa, as m
Page 234 and 235:
Page 236 and 237:
218 Força aplicada (kN) 14 12 10 8
Page 238 and 239:
220 -3 Deformação específica do
Page 240 and 241:
222 foram plotados gráficos genera
Page 242 and 243:
Page 244 and 245:
226 colapso ( ε u = 0,017 mm/mm).
Page 246 and 247:
228 Nos dispositivos em chapa, os m
Page 248 and 249:
Page 250 and 251:
232
Page 252 and 253:
234 Corpo-de - prova Tabela 7.1 - R
Page 254 and 255:
236 barra de seção circular apres
Page 256 and 257:
238 esta perda não pode ser consid
Page 258 and 259:
240 restante dos modelos, não foi
Page 260 and 261:
242 coeficiente de recalque, podem
Page 262 and 263:
Page 264 and 265:
246 7.4 REAÇÕES DE APOIO Com o ob
Page 266 and 267:
248 q= k⋅ d (7.6) onde k é o coe
Page 268 and 269:
250 Modelo Tabela 7.5 - Resultantes
Page 270 and 271:
252 P Westergaard (1928) concluiu q
Page 272 and 273:
254 embora apresentassem taxa de ar
Page 274 and 275:
256 de ciclos de carregamento não
Page 276 and 277:
258 Propor um conjunto de equaçõ
Page 278 and 279:
260 ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORM
Page 280 and 281:
262 DEPARTAMENTO NACIONAL DE INFRA-
Page 282 and 283:
264 SCARPAS, A.; EHROLA, E.; JUDYCK
Page 284 and 285:
266
Page 286 and 287:
268 A.2 CÁLCULO DA RESULTANTE EXPE
Page 288 and 289:
270 R R = d L d L L, teo u, teo 2 L
Page 290 and 291:
272
Page 292 and 293:
274 Tabela B.2 - Forças nas célul
Page 294 and 295:
Page 296 and 297:
Page 298:
show all

juntas em pavimentos de concreto - Sistemas SET - USP

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?