juntas em pavimentos de concreto - Sistemas SET - USP

More documents

Recommendations

Info

18 2.1.3 Métodos de dimensionamento das juntas A seguir serão abordados métodos de dimensionamento de pavimentos de concreto, com ênfase na junta. É ressaltada a importância do diâmetro, comprimento e espaçamento dos dispositivos, uma vez que interferem na magnitude das tenções desenvolvidas, tanto no dispositivo quanto na matriz de concreto circundante. A. American Association of State Highway and Transportation Official (AASHTO, 1993) A AASHTO (1993) sugere que o diâmetro da barra de transferência em PCS seja igual à espessura da placa de concreto multiplicada por 1 . O espaçamento e 8 comprimento da barra são normalmente de 30cm e 46cm, respectivamente. Gráficos interativos fornecem, por meio de parâmetros de entrada, a taxa de armadura ρ necessária para armar as juntas, conforme apresentado na Figura 2.10. Conhecidos o comprimento da placa, superior a 4,5m, o coeficiente de atrito (Tabela 2.1) e a tensão de escoamento do aço de barras ou de telas soldadas, é possível obter ρ . Figura 2.10 – Ábaco para dimensionamento da armadura da junta. Fonte: AASTHO (1993)
Tabela 2.1 – Coeficientes de atritos na interface placa-fundação. Fonte: AASHTO (1993) Tipo de material abaixo da placa Coeficiente de atrito Solo melhorado 2,2 Sub-base granular 1,5 Pedra britada 1,5 Sub-base natural 0,9 O espaçamento L entre as juntas corresponderá a: As L = x100 ρ ⋅ h 19 (2.8) As é a área de seção transversal da armadura, em cm 2 ; ρ é a taxa de armadura requerida; e h é a espessura do pavimento, em cm. B. Departamento Nacional de Infra-estrutura de transportes (DNIT, 2005) Em pavimentos de concreto simples (PCS), o dimensionamento das barras de transferência de carga, segundo o DNIT (2005), obedece a estudos sob a ação de cargas repetidas. Em função da espessura da placa, a Tabela 2.2 fornece, de forma simplificada, as dimensões das barras de transferência lisas, em aço CA-25. Tabela 2.2 – Dimensões das barras de transferência para PCS. Fonte: DNIT (2005) Espessura da placa (cm) Diâmetro (mm) Comprimento (cm) Espaçamento (cm) Até 17 20 46 30 17,5-22,0 25 46 30 22,5-30,0 32 46 30 >30,0 40 46 30 Em pavimentos de concreto estruturalmente armados (PCEA), que possuem armadura posicionada na face inferior da placa para combater as tensões desenvolvidas pelo carregamento, as barras de transferência aplicadas nas juntas transversais devem ter o diâmetro compatível com a espessura do pavimento, porém
Page 1: JUNTAS EM PAVIMENTOS DE CONCRETO: D
Page 5: AGRADECIMENTOS A DEUS, meu querido
Page 8 and 9: ABSTRACT This paper presents an exp
Page 10 and 11: A Área do plano de corte LISTA DE
Page 12 and 13: l Q Lado da seção quadrada l PL L
Page 14 and 15: σ bteo , Tensão máxima teórica
Page 16 and 17: MODELOS NUMÉRICOS PARA ANÁLISE DE
Page 19 and 20: 1.1 JUSTIFICATIVA CAPÍTULO 1 INTRO
Page 21 and 22: mecânica empírica para dimensiona
Page 23: dimensionamento das juntas e ensaio
Page 26 and 27: 8 transfira as forças verticais de
Page 28 and 29: 10 (a) (b) (c) Figura 2.3 - Junta d
Page 30 and 31: 12 A análise dos deslocamentos ver
Page 32 and 33: 14 p k = (2.6) y O valor p é a pre
Page 34 and 35: 16 (a) (b) Figura 2.6 - Vista em pl
Page 38 and 39: 20 nunca menor que 16mm. A Tabela 2
Page 40 and 41: 22 esmagamento e dos momentos fleto
Page 42 and 43: 24 apresentado nessa figura. Barras
Page 44 and 45: 26 da placa. A escolha desses parâ
Page 46 and 47: 28 2.3.3 Friberg, B. F. (1938) e (1
Page 48 and 49: 30 Em análises subseqüentes, Frib
Page 50 and 51: 32 onde aj corresponde a abertura d
Page 52 and 53: 34 metálica simulavam a deformaç
Page 54 and 55: 36 Figura 2.21 - Vista superior da
Page 56 and 57: 38 escorregamento resultante da apl
Page 58 and 59: 40 carregada, são maiores do que a
Page 60 and 61: 42 barras, às tensões de esmagame
Page 62 and 63: 44 permitir deslocamentos verticais
Page 64 and 65: 46 Figura 2.28 - Gráfico deslocame
Page 66 and 67: 48 Tabela 2.9 - Programa experiment
Page 68 and 69: 50 Figura 2.32 - Eficiência da jun
Page 70 and 71: 52 No experimento, a pista foi divi
Page 72 and 73: 54 concretagem da placa adjacente e
Page 74 and 75: 56 Figura 2.40 - Gráfico deslocame
Page 76 and 77: 58 2.3.10 Cervo (2004) Com experime
Page 78 and 79: 60 estática que levaria o concreto
Page 80 and 81: 62 Foram medidos deslocamentos vert
Page 82 and 83: 64 serrada oferece melhor capacidad
Page 84 and 85: 66 A análise do comportamento dos
Page 86 and 87:
68 Tabela 2.14 - Relação entre es
Page 88 and 89:
70 Figura 2.53 - Canteiro de fabric
Page 90 and 91:
72 Figura 2.56 - Posicionamento do
Page 92 and 93:
74 Isto significa que mudanças no
Page 94 and 95:
76 Em situações de carregamento e
Page 96 and 97:
78 desenvolvimento. As soluções a
Page 98 and 99:
80 de tráfego, quanto tensões de
Page 100 and 101:
82 (a) (b) Figura 3.3 - (a) Geometr
Page 102 and 103:
84 (a) (b) Figura 3.6 - Elemento de
Page 104 and 105:
86 A base do modelo era elástica e
Page 106 and 107:
88 Figura 3.10 - Modelo de placa de
Page 108 and 109:
90 (lençol de borracha natural) co
Page 110 and 111:
92 Na execução de pavimentos de c
Page 112 and 113:
94 variável no comportamento do si
Page 114 and 115:
96 4 Q 4 πφ IC = = IQ = 64 12 l (
Page 116 and 117:
98 segundo o Anexo C da NBR 6892 (2
Page 118 and 119:
100 Figura 4.6 - Detalhe das divis
Page 120 and 121:
102 proporcionada uma secagem ao ar
Page 122 and 123:
104 Figura 4.11 - Armadura de monta
Page 124 and 125:
106 (a) (b) Figura 4.14 - Procedime
Page 126 and 127:
108 Aparelhagem de reação Viga Co
Page 128 and 129:
110 scanners modelo 6100 e um total
Page 130 and 131:
112 A freqüência do carregamento
Page 132 and 133:
114 (a) (b) Figura 4.22 - Transduto
Page 134 and 135:
116 Tabela 4.6 - Detalhes da extens
Page 136 and 137:
118 como: Dureza, Deformação Perm
Page 138 and 139:
120 permanente é medida pelo decr
Page 140 and 141:
122 Série Lote 1 2 Tabela 4.8 - Di
Page 142 and 143:
124 O método correlaciona a press
Page 144 and 145:
126 com lista dos deslocamentos nod
Page 146 and 147:
128 Figura 5.2 - Geometria do eleme
Page 148 and 149:
130 Figura 5.5 - Localização das
Page 150 and 151:
132 z y x (a) (b) (c) (d) Figura 5.
Page 152 and 153:
134 B. Concreto Figura 5.9 - Modelo
Page 154 and 155:
136 Tabela 5.3 - Variação dos par
Page 156 and 157:
138 Tendo em vista que ShrCF-Op igu
Page 158 and 159:
140 Coeficiente de atrito 0.7 0.6 0
Page 160 and 161:
142 Força aplicada (kN) Força apl
Page 162 and 163:
144 para cada ensaio, e o módulo d
Page 164 and 165:
146 máquina Emic DL, com capacidad
Page 166 and 167:
148 Dureza (Shore A) 100 90 80 70 6
Page 168 and 169:
150 22/02/2007. Essa primeira subst
Page 170 and 171:
152 6.2 CISALHAMENTO DUPLO Para se
Page 172 and 173:
154 Figura 6. 8 - Configuração de
Page 174 and 175:
156 Força aplicada (kN) 140 120 10
Page 176 and 177:
158 junta. O desenvolvimento da fis
Page 178 and 179:
160 Figura 6.15 - Vista lateral dos
Page 180 and 181:
162 (a) (b) Figura 6.18 - Acompanha
Page 182 and 183:
164 A extensometria inserida na reg
Page 184 and 185:
166 Modelo Tabela 6.7 - Quadro resu
Page 186 and 187:
168 Tabela 6.8 - Quadro de forças
Page 188 and 189:
170 Tabela 6.9 - Quadro de deslocam
Page 190 and 191:
Page 192 and 193:
Page 194 and 195:
Page 196 and 197:
178 F/Fu F/Fu 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0
Page 198 and 199:
180 Deslocamento vertical em T5 (mm
Page 200 and 201:
182 Deslocamento vertical (mm) Desl
Page 202 and 203:
184 acima desta leitura ocorreram p
Page 204 and 205:
186 AS7D, AS8D, AS11E, AS12E, AS13E
Page 206 and 207:
188 modelos se comportaram de manei
Page 208 and 209:
190 dos modelos com espessura de 16
Page 210 and 211:
Page 212 and 213:
Page 214 and 215:
196 escoamento indicado pelo extens
Page 216 and 217:
198 6.6.1 Deformação no concreto
Page 218 and 219:
Page 220 and 221:
202 extensômetros apresentaram lei
Page 222 and 223:
204 Verificou-se que os extensômet
Page 224 and 225:
206 instrumentados nas faces superi
Page 226 and 227:
Page 228 and 229:
Page 230 and 231:
212 F/Fu 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.
Page 232 and 233:
214 Nos dispositivos em chapa, as m
Page 234 and 235:
Page 236 and 237:
218 Força aplicada (kN) 14 12 10 8
Page 238 and 239:
220 -3 Deformação específica do
Page 240 and 241:
222 foram plotados gráficos genera
Page 242 and 243:
Page 244 and 245:
226 colapso ( ε u = 0,017 mm/mm).
Page 246 and 247:
228 Nos dispositivos em chapa, os m
Page 248 and 249:
Page 250 and 251:
232
Page 252 and 253:
234 Corpo-de - prova Tabela 7.1 - R
Page 254 and 255:
236 barra de seção circular apres
Page 256 and 257:
238 esta perda não pode ser consid
Page 258 and 259:
240 restante dos modelos, não foi
Page 260 and 261:
242 coeficiente de recalque, podem
Page 262 and 263:
Page 264 and 265:
246 7.4 REAÇÕES DE APOIO Com o ob
Page 266 and 267:
248 q= k⋅ d (7.6) onde k é o coe
Page 268 and 269:
250 Modelo Tabela 7.5 - Resultantes
Page 270 and 271:
252 P Westergaard (1928) concluiu q
Page 272 and 273:
254 embora apresentassem taxa de ar
Page 274 and 275:
256 de ciclos de carregamento não
Page 276 and 277:
258 Propor um conjunto de equaçõ
Page 278 and 279:
260 ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORM
Page 280 and 281:
262 DEPARTAMENTO NACIONAL DE INFRA-
Page 282 and 283:
264 SCARPAS, A.; EHROLA, E.; JUDYCK
Page 284 and 285:
266
Page 286 and 287:
268 A.2 CÁLCULO DA RESULTANTE EXPE
Page 288 and 289:
270 R R = d L d L L, teo u, teo 2 L
Page 290 and 291:
272
Page 292 and 293:
274 Tabela B.2 - Forças nas célul
Page 294 and 295:
Page 296 and 297:
Page 298:
show all

juntas em pavimentos de concreto - Sistemas SET - USP

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?