OCJENJIVANJE ZAMORA BRODSKIH KONSTRUKCIJA - FESB

tankova
Opterećenja od tereta
ili
9.81[h 1 cos +
(0.3b+y)sin] + 100p v
p c (1 + a v )
p c a x 0.7
p c a y 0.7
ili
9.81[h 1 cos + (0.3b–y)
sin] + 100p v
p c (1 – a v )
– p c a x 0.7
– p c a y 0.7
Tablica 3.5: Zamorno opterećenje (GL)
Proračun ostalih značajnih promjenjivih naprezanja, kao npr. u uzduţnjacima uslijed
relativnog pomaka poprečnih elemenata kao i sva dodatna naprezanja uslijed primjene
nesimetričnih elemenata treba dodatno razmotriti.
Dodatne cikluse naprezanja koji proizlaze iz promjene srednjih naprezanja, npr. zbog
promjene stanja krcanja ili gaza, općenito ne treba razmatrati dokle god su rasponi naprezanja
uzrokovani uvjetima plovidbe kod postojećih stanja krcanja najkritičniji obzirom na zamornu
čvrstoću, a najveća promjena srednjeg naprezanja manja od najvećeg raspona naprezanja
uzrokovanog uvjetima plovidbe.
3.3.3 OdreĊivanje dinamiĉke izdrţljivosti
OdreĎivanje dinamičke izdrţljivosti, ovisno o promatranom detalju, uz primjenu
Palmgren–Minerovog pravila za odreĎivanje kumulativnog omjera zamornog oštećenja, bazira
se na jednom od tri pristupa:
preko nazivnog naprezanja n , za zavarene spojeve s pomoću odgovarajuće kategorije
detalja R (slika 3.5),
preko ţarišnog naprezanja s , za one zavarene spojeve za koje nije moguća
klasifikacija detalja ili kod kojih se pojavljuju dodatna naprezanja koja nisu
primjereno obuhvaćena klasifikacijom detalja.
preko vršnog naprezanja k , koje se moţe izračunati iz nazivnog naprezanja i
teoretskog faktora koncentracije naprezanja K t [25].
Zavareni spojevi razvrstavaju se u kategorije obzirom na geometrijske i izradbene
karakteristike, koje uključuju naknadnu kontrolu kvalitete i definiciju nazivnog naprezanja.
57