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Un Filtre à Sable Perforé à Alimentation Intermittente Pour L’épuration des
Effluents D’huilerie de Palme: Cas de L’unité Industrielle de Toumanguié, Côte D’ivoire 229
Analyse
La demande chimique en oxygène (DCO) a été analysée suivant la méthode 8000 de l’USEPA. Le
NH4 + a été déterminé par la méthode spectrométrique au bleu d’indophénol selon la norme NF T90-
015 (Solorzano, 1969). Le pH des échantillons a été mesuré à l’aide d’un pH-mètre Corning 240. Les
MES ont été obtenues sur un échantillon décanté pendant une demi heure. Un volume de 10 ml de cet
échantillon est porté dans un creuset préalablement pesé (M1). L’ensemble est porté dans une étuve à
105°C pendant 2 heures. Après séchage, le creuset est refroidi à température ambiante dans un
dessiccateur, pesé (M2) et les MES ont été calculés suivant la relation (1):
MES (mg/l) = 100x(M2 - M1) (1)
L’adsorption des huiles dans les filtres à sable a été évaluée en mesurant l’amplitude
d’absorption de la lumière par les échantillons dans un spectrophotomètre entre 200 et 800 nm. Les
amplitudes d’absorption des filtrats ont été comparées.
Le mode de gestion des filtres a consisté à suivre pendant une semaine l’effet des paramètres
(charge, température et recyclage) sur les indicateurs de pollution des EPHP. Les valeurs présentées
sont les moyennes d’une semaine d’expérience (7 valeurs). L’écart type par point n’a jamais excédé
1%.
Résultats et discussion
La caractérisation de l’hydraulique des filtres a permis de constater que l’écoulement de l’eau se fait
suivant trois phases: latence, rapide et stationnaire. Les durés des phases de latence des filtres PMGU,
PMGV, NPMGU et NPMGV sont respectivement 16, 33, 120 et 228 min. Quant aux vitesses d’écoulement
d’eau dans la phase rapide, elles sont 7, 18.3, 42 et 137 l min -1 respectivement pour les filtres NPMGV,
NPMGU, PMGV et PMGU. Les vitesses d’écoulement des eaux dans les filtres perforés sont supérieures à
celles des filtres non perforés. Ce résultat s’explique par le fait que dans les filtres non perforés, il
existe une pression résiduelle d’air dans l’espace poral qui freine l’écoulement de l’eau par rapport aux
filtres perforés. Cette pression est due à l’air piégé dans les pores entre le front de l’eau et la base du
filtre. Les différences constatées entre les écoulements d’eaux dans les filtres PMGU et PMGV, ainsi
qu’entre les filtres NPMGU et NPMGV, s’expliquent par la différence de la conductivité hydraulique entre
les massifs MGU et MGV. En effet, l’écoulement de l’eau est plus rapide dans un sable grossier à
granulométrie uniforme (MGU) par rapport au même type de sable à granulométrie varié (MGV).
D’ailleurs, les durées de latence des filtres confirment cette hypothèse. La figure 2 présente l’influence
de la température des EPHP sur le rendement épuratoire des filtres. L’augmentation de la température
des EPHP de 26°C à 50°C entraîne une baisse de l’enlèvement de la DCO dans tous les filtres.
L’enlèvement de la DCO dans les filtres était très important (99.9%) lorsque la température de l’EPHP
était 26°C. Inversement le plus faible enlèvement de la DCO a été obtenu avec les EPHP à 50°C,
notamment dans le filtre NPMGV (96.4%). L’important enlèvement de la DCO dans les filtres pour les
EPHP à 26°C par rapport à ceux à 40 et 50°C, s’explique par le fait qu’à la première température, la
DCO est essentiellement sous la forme de matière grasse particulaire et sa rétention dans les filtres est
facilitée par l’adsorption, la sédimentation et le tamisage (Rubenstein et Kohel, 1977). Par contre à 40
et 50°C, la matière grasse est encore liquide, ce qui est favorable à son infiltration dans le massif, d’où
sa présence dans les filtrats et sa contribution dans l’augmentation de la DCO.