Projektering og fundering af kompliceret stålkonstruktion - Aalborg ...

11.1. Direkte fundering Aalborg Universitet
DNN - Kote [m]
-1,2
GVS
-2,2
1
2
3
4
3
γ = 18,5 kN/m
γ = 18,5 kN/m3
3
γ = 18,5 kN/m
3
γ = 18,5 kN/m
-6,0
-7,0
-8,0
-9,0
-10,7
Figur 11.12. Laginddeling af jordbunden efter forøget sandpude.
Lag Dybde fra FUK Lagtykkelse Lagmidte γ γ ′ σ ′ før
∆σ ′ σ ′ efter
Q ε δ
[m] [m] [m] [kN/m 3 ] [kN/m 3 ] [kN/m 2 ] [kN/m 2 ] [kN/m 2 ] [%] [%] [mm]
1 3,8 1,0 4,3 18,5 8,5 104,3 35,6 139,9 3,9 0,5 5,0
2 4,8 1,0 5,3 18,5 8,5 112,8 25,4 138,2 3,9 0,3 3,4
3 5,8 1,0 6,3 18,5 8,5 121,2 18,9 140,1 3,9 0,2 2,4
4 6,8 1,7 7,7 18,5 8,5 132,7 13,4 146,1 3,9 0,2 2,8
Tabel 11.6. Konventionelle konsolideringssætninger efter forøget sandpude.
Total 13,6
Beregningerne i tabel 11.6 er udført efter samme princip som i afsnit 11.1.2 på
side 105. Eneste nævneværdige ændring er beregningen af den spændingsændring, der
vil forekomme, når udgravning og grundvandssænkningen påbegyndes. Ved at grave ud til
en sandpude vil der blive gravet ned til kote -6 for herefter at fylde sand på op til kote
−2,2. Beregningen er som følger:
σ p = V d
A + γ beton · d + σ ′ sandpude − σ′ bortgravet jord
σ p = 304 kN/m 2 + 24 kN/m 3 · 1 m + 34 kN/m 2 − 86 kN/m 2 = 276 kN/m 2
Det fremgår nu, at de totale konventionelle konsolideringssætninger fra tabel 11.6 er
væsentligt under grænsen da 13,6 mm ≤ 50 mm. Dette skyldes trykspredningen, hvilket
bevirker at belastningen bliver fordelt til et større areal inden den kommer ned til
gytjen grundet den forøgede sandpude. Det er derfor acceptabelt at arbejde videre
109