Projektering og fundering af kompliceret stålkonstruktion - Aalborg ...
Projektering og fundering af kompliceret stålkonstruktion - Aalborg ...
Projektering og fundering af kompliceret stålkonstruktion - Aalborg ...
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Gruppe P18<br />
8. Stabilitetsanalyse<br />
Disse kontrolleres ved indsættelse <strong>af</strong> værdier:<br />
7,5 m · 392 mm<br />
000 MPa<br />
= 326 < 0,12210 = 95<br />
307 mm · 40 mm 345 MPa<br />
Det fremgår her<strong>af</strong>, at det er nødvendigt at foretage en kipningsanalyse.<br />
Det er ligeledes muligt, at undersøge behovet for kipningsanalyse ved at anvende følgende<br />
udtryk; λ ≤ 0,4, hvor λ er det relative slankhedsforhold. Som det fremgår i senere<br />
beregninger, er denne ej heller overholdt. [Bent Bonnerup, 2009]<br />
8.2.1 Kipningsbæreevne bestemt ved arbejdsligningen<br />
Kipningsbæreevnen bestemmes ved at bestemme en kritisk last for kipning ved hjælp <strong>af</strong><br />
arbejdsligningen givet i formel 8.15. Lasterne påført bjælken udfører et ydre arbejde, <strong>og</strong><br />
de resulterende tøjninger i bjælken udfører et indre arbejde. Det indre arbejde sættes lig<br />
det ydre, <strong>og</strong> den kritiske last kan isoleres.<br />
A ydre = A indre (8.15)<br />
I begge led indgår vinkeldrejningen. Denne er ikke på forhånd kendt, <strong>og</strong> der ønskes<br />
bestemt et udtryk, som beskriver vinkeldrejningens forløb langs bjælkeaksen. Her gælder<br />
randbetingelserne, at vinkeldrejningen i enderne skal være lig nul. Til dette anvendes en<br />
sinusfunktion. Dette er en tilnærmelse <strong>af</strong> virkeligheden, men fejlene dette vil medføre,<br />
antages som værende acceptable.<br />
( x<br />
)<br />
ϕ = ϕ 0 · sin<br />
l π (8.16)<br />
Det fremgår, at funktionen givet i formel 8.16 overholder kravene, da funktionen vil være<br />
lig nul ved x = 0 <strong>og</strong> x = l. Dermed kan udtrykkene for det indre <strong>og</strong> det ydre arbejde<br />
opstilles. Disse opstilles i et kombineret udtryk <strong>af</strong> formel 8.17:<br />
∫ l<br />
0<br />
( M 2 · ϕ 2<br />
E · I z<br />
+ z · q · ϕ 2 )<br />
dx =<br />
∫ l<br />
0<br />
(<br />
C 1<br />
( d 2 ϕ<br />
dx 2 ) 2<br />
+ C<br />
( dϕ<br />
dx<br />
) 2<br />
)<br />
Her er tværsnitskonstanterne C <strong>og</strong> C 1 defineret i formel 8.18 <strong>og</strong> 8.19.<br />
dx (8.17)<br />
C = G I v (8.18)<br />
C 1 = E I w (8.19)<br />
Momentforløbet i bjælken bestemmes <strong>af</strong> formel 8.20. Dette er et kombineret udtryk<br />
indeholdende momentet fra den jævnt fordelte linjelast samt moment i indspændingen.<br />
M = 1 8 q · x (3l − 4x) + M x<br />
0<br />
l<br />
(8.20)<br />
Da det antages, at kræfterne angriber i overflangen, indsættes z = h 2<br />
<strong>og</strong> momentudtrykket,<br />
givet i formel 8.20, i venstre side <strong>af</strong> formel 8.17. Dermed fremkommer integralet givet i<br />
formel 8.21.<br />
60<br />
∫ l<br />
2 2<br />
E · I z<br />
0<br />
M 2 · ϕ 2 + h 2 q · ϕ2 · dx (8.21)