Рабочие процессы ДВСРис. 3. Окно программы сбора и анализа данных исследования(параметры работы двигателя n кв = 2500 мин -1 , q ц = 11,5 мм 3 , p e = 0)Для изменения параметров двухфазноговпрыскивания в системе управления двигателемпредусмотрена возможность установки операторомΘ 2 в пределах от 90 град. п.к.в. до ВМТ до 10 град.п.к.в. после ВМТ и давления топлива р ак в диапазонеот 25 до 120 МПа.Цикловая подача определялась объемнымспособом стендовым расходомером. Контроль стабильностипроцесса впрыскивания, а также определениедействительного начала впрыскиванияосуществлялось при помощи сигнала, поступающегоот датчика давления, установленного на штуцерефорсунки.Верификация малых подач топлива на моторномстендеПри выполнении данного исследования передопределением эффективности двухфазного впрыскиваниябыла определена минимальная величинатоплива, подаваемая в цилиндр с помощью разработаннойТА. Известно, что цикловые подачи q ц ,полученные при моделировании работы ТА на безмоторномстенде отличаются от действительныхвеличин q ц , измеренных на двигателе. Сравнение(см. рис. 4) показало, что в условиях двигателя q цвыше на 5 % на режимах холостого хода и малыхнагрузок, и ниже до 7 % на режимах, близких кполной мощности.Такое расхождение величин q ц объясняетсяпогрешностью измерения малых расходов и отсутствиемфактора противодавления, сказывающегосяпри продолжительном впрыскивании в условияхбезмоторного стенда.В этом случае очевидно, что величина минимальнойустойчивой q ц , определенной на безмоторномстенде тоже является заниженной.Рис. 4. Сравнение результатов двух методовизмерения q ц на режимах нагрузочнойхарактеристики (n кв = 2000 мин -1 )1 – безмоторный стенд; 2 – на двигателеОсуществить прямое измерение минимальнойустойчивой цикловой подачи на моторном стенденевозможно. Поэтому данная величина косвеннооценивалась по результатам обработки индикаторнойдиаграммы (рис. 5). Такая оценка показала, что придавлении р ак = 50 МПа действительная минимальнаяустойчивая q ц не превышает 1,5 мм 3 , так как долятеплоты, выделившейся за первую фазу сгорания составляет0,09, а суммарная цикловая подача 10,4 мм 3 .ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 2'2010 15
Рабочие процессы ДВСРис. 5. Интегральное тепловыделение придвухфазном впрыскивании на режиме холостогохода (n кв = 2000 мин -1 )Другим направлением исследования являлосьопределение возможности модификации законатепловыделения за счет варьирования параметроввпрыскивания: угла опережения впрыскиванияосновной порции топлива Θ 2 , длительностипредварительной фазы впрыскивания, интерваламежду предварительной и основной фазами Δ 1-2 .Анализ кривых тепловыделения, приведенных нарис. 6, полученных для различных значенийварьируемых параметров, показывает следующее:1. Вследствие недостаточно высокой длядизеля без наддува степени сжатия период задержкивоспламенения пилотной порции топливазначительно увеличивается пропорционально Θ 1 .Это приводит к тому, что независимо от величиныΘ 1 , которая изменялась от 22 до 12 град. п.к.в. доВМТ, воспламенение происходит вблизи ВМТ за 4-9 град. п.к.в.2. Несмотря на постоянную величинупилотной порции топлива, максимальная скоростьтепловыделения в первой фазе с уменьшением Θ 2растет. Это объясняется тем, что в моментпопадания в цилиндр основной порции в нем ещепроисходит сгорание, и, таким образом, имеетместо эффект «тушения» пламени потокомжидкого топлива, происходящий до его прогрева ииспарения.3. Для всех рассмотренных случаев сгораниезавершается через 50 град. п.к.в. после ВМТ,однако, наиболее рациональным, с точки зрениярасхода топлива и снижения шума, являетсявариант, соответствующий кривой 1 (см. рис. 6),набор параметров которого и был принят длядальнейшего исследования.Рис. 6. Дифференциальное тепловыделение на режиме холостого хода (n дв = 1000 мин -1 , р ак = 40 МПа)1 – Δ 1-2 = 16 град. п.к.в, Θ 2 = 1 град. п.к.в. после ВМТ; 2 – Δ 1-2 = 20 град. п.к.в.,Θ 2 = 8 град. п.к.в. после ВМТ; 3 – Δ 1-2 = 20 град. п.к.в., Θ 2 = 2 град. п.к.в. до ВМТИсследование эффективности двухфазнойподачи для снижения шумаИзвестно, что скорость нарастания давления впериод сгорания определяет шум рабочего процессадизеля, который, в свою очередь, является составнойчастью общего шума двигателя. Подтверждениемданного факта явились результаты, полученные входе испытаний дизеля 1ДТНА2. Так, с организациейдвухфазной подачи на режиме холостого хода16снижение dp/dφ составило 50%, как показано нарис.7, что привело к уменьшению шума, издаваемогодвигателем на 3 дБА (см. рис.8). Как видно из рис. 8,аналогичные закономерности получены для другихчастот вращения коленчатого вала двигателя,работающего без нагрузки. В процессе проведенияисследования было выявлено, что расход топлива сведением предварительной подачи остается науровне, полученном при однофазной подаче, а приДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 2'2010
- Page 2 and 3: ДВИГАТЕЛИВНУТРЕНН
- Page 4 and 5: Общие проблемы дви
- Page 6 and 7: Общие проблемы дви
- Page 8 and 9: УДК 621.43Рабочие про
- Page 10 and 11: Рабочие процессы Д
- Page 12 and 13: Рабочие процессы Д
- Page 14 and 15: УДК 621.436.038Рабочие п
- Page 18 and 19: Рабочие процессы Д
- Page 20: графики температур
- Page 27 and 28: Рабочие процессы Д
- Page 29 and 30: Рабочие процессы Д
- Page 31 and 32: Рабочие процессы Д
- Page 33 and 34: Рабочие процессы Д
- Page 35 and 36: Рабочие процессы Д
- Page 37 and 38: Рабочие процессы Д
- Page 39 and 40: Рабочие процессы Д
- Page 41 and 42: Рабочие процессы Д
- Page 43 and 44: Рабочие процессы Д
- Page 45 and 46: Рабочие процессы Д
- Page 47 and 48: Рабочие процессы Д
- Page 49 and 50: Рабочие процессы Д
- Page 51 and 52: Рабочие процессы Д
- Page 53 and 54: Рабочие процессы Д
- Page 55 and 56: Конструкция ДВСУДК
- Page 57 and 58: Конструкция ДВСРис
- Page 59 and 60: Конструкция ДВСУДК
- Page 61 and 62: Конструкция ДВСура
- Page 63 and 64: УДК 621.436: 539.3: 621.74Кон
- Page 65 and 66: Конструкция ДВСспр
- Page 67 and 68:
Конструкция ДВСвед
- Page 69 and 70:
Конструкция ДВСРис
- Page 71 and 72:
УДК 539.432Конструкци
- Page 73 and 74:
Конструкция ДВСтак
- Page 75 and 76:
УДК 621.43Конструкция
- Page 77 and 78:
Конструкция ДВС0,6 [3
- Page 79 and 80:
Конструкция ДВСэти
- Page 81 and 82:
Конструкция ДВСbc⎡k
- Page 83 and 84:
Конструкция ДВСА.Н.
- Page 85 and 86:
Конструкция ДВСнар
- Page 87 and 88:
Конструкция ДВСсек
- Page 89 and 90:
Конструкция ДВСРег
- Page 91 and 92:
Конструкция ДВСТаб
- Page 93 and 94:
Конструкция ДВСВис
- Page 95 and 96:
Конструкция ДВСсре
- Page 97 and 98:
УДК 621.436Экологизац
- Page 99 and 100:
Экологизация ДВСле
- Page 101 and 102:
Экологизация ДВСАн
- Page 103 and 104:
Экологизация ДВС102
- Page 105 and 106:
Экологизация ДВСN 3/
- Page 107 and 108:
Экологизация ДВСВ
- Page 109 and 110:
Экологизация ДВС% о
- Page 111 and 112:
УДК 621.1.018А.П. Поливя
- Page 113 and 114:
Экологизация ДВСРи
- Page 115 and 116:
Экологизация ДВСми
- Page 117 and 118:
Экологизация ДВСЗа
- Page 119 and 120:
Технология произво
- Page 121 and 122:
Технология произво
- Page 123 and 124:
Технология произво
- Page 125 and 126:
Технология произво
- Page 127 and 128:
Технология произво
- Page 129 and 130:
Технология произво
- Page 131 and 132:
Технология произво
- Page 133 and 134:
Технология произво
- Page 135 and 136:
Технология произво
- Page 137 and 138:
Технология произво
- Page 139 and 140:
Эксплуатация ДВСов
- Page 141 and 142:
Эксплуатация ДВСгі
- Page 143 and 144:
Гипотезы, предложе
- Page 145 and 146:
Гипотезы, предложе
- Page 147 and 148:
Наши поздравленияБ
- Page 149 and 150:
Рефераты опубликов
- Page 151 and 152:
Рефераты опубликов
- Page 153 and 154:
Реферати статей, що
- Page 155 and 156:
Реферати статей, що
- Page 157 and 158:
Synopsis of published articlesengin
- Page 159 and 160:
Synopsis of published articlesNew a
- Page 161:
Наукове виданняДви