Конструкция ДВСант актуален для пластинчатых теплообменников, авторой – для аппаратов, где поверхность теплообменасоставляет пучок труб. Окончательное решениеинтегральных уравнений для температур теплоносителя,который движется внутри труб, позволилополучить эффективности аппаратов. Для теплообменников,где внутри труб движется нагреваемыйтеплоноситель, эффективность нагрева будетопределяться так:tв вых − tв вхϕ н = . (1)t − tн вхв вхДля теплообменников, где внутри труб движетсяохлаждаемый теплоноситель, эффективностьохлаждения будет определяться так:tввх − tввыхϕ о = , (2)t − tв вхн вхгде температуры наружного и внутреннего теплоносителяопределяются как средние на входе и выходеиз всего аппарата и рассчитываются согласноразработанной авторами методике и комплексуалгоритмов.Результирующие уравнения [4] зависят откомпоновки аппарата и схемы включения секций(параллельная, последовательная противоток илипрямоток), числа секций, ходов и рядов труб, числаединиц переноса теплоты NTU , отнесенное квнутреннему теплоносителю:K ⋅ FNTU = ; (3)c ⋅Gpви от отношения расходных теплоемкостей наружногок внутреннему теплоносителю R :pннвcp⋅Gв вR = , (4)c ⋅Gгде K и F – коэффициент и полная площадь теплопередачи,Вт/(м 2 ⋅К) и м 2 ; G и c – расходы итеплоемкости сред, кг/с и Дж/(кг⋅К).Число NTU при неизменных расходах теплоносителейзависит от произведения коэффициентаK и площади теплопередачи F. Параметр NTU принеизменной компоновке аппарата отражает интенсификациютеплообмена (что повышает K) либоувеличение площади теплопередачи F, а также эксплуатационныеи технологические факторы (отложения,загрязнения и пр.), которые снижают K.Изменение расходов теплоносителей (т.е. режимныехарактеристики) отражает параметр R .pсекция 1секция 2секция 3внутреннийтеплоносительнаружный теплоносительа) параллельное включение секцийвнутренний теплоносительсекция 1секция 2секция 3наружный теплоносительвнутренний теплоносительход 1 ход 2наружный теплоносительб) последовательное включение секцийв) двухходовая секцияРис. 1. Схемы теплообменных аппаратовДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 2'2010 83
Конструкция ДВСнаружный теплоносительt н вхвнутреннийтеплоносительtв вхtряд 1в вх 1t в вх 2 ряд 2t в вх 3 ряд 3n∑ tв вх i / ni = 1в вх n −1ряд n-1t в вх n ряд n=tLxt н выхt в 1( x)t в 2 ( x)t в 3( x)tв выхtвn−tвn1( x)( x)n= ∑ t i ( L)/ ni = 1 вt – температура, °С;"н" – наружный теплоноситель; "в" – внутренний теплоноситель;x, L – координата и длина, м; i, n – индекс ряда и число рядов труб.Рис. 2. Расчетная схема одной секцииПри параллельном включении секций (см.рис. 1, а) в простом случае, где теплофизическиесвойства веществ и параметры, характеризующиетеплопередачу, для всех секций одинаковы, эффективностивсего аппарата будут:nnϕ = 1−− ϕ и ϕ = 1−( − ϕ ) с , (5)н 1( ) снсо 1где nс– количество секций; ϕ нси ϕ ос– эффективностьнагрева или охлаждения в одной секции.Для случая, где в пределах секции (рис. 2) вкаждом элементе теплофизические свойства веществи параметры, характеризующие теплопередачу,одинаковы или различны авторами были разработаныалгоритмы расчета эффективности нагреваили охлаждения в секции ( ϕ нсили ϕ ос) на основеаналитических решений. Например, есливнутри элементов находится теплоноситель, которыйнагревается, разработанная методика поискалокальных температур и расчета эффективностисекции ϕ нсна основе аналитических решений будетиметь вид (обозначения соответствуют рис. 2):βx j= −e(i∑ − 1j=0t в i( x)= tв вх i+ tнвх− tв вх ( i- j)) ⋅β x j ; (6)−axtв вх⋅j 1∑ −l=0βx0= 1−e−ax; a =j−1−lnR⎛ j −1⎞⎛ aR ⎞ ⎛ aR ⎞⎜ 1⎟l⎟ ⋅ ⎜ − ⎟ ⎜⎝ ⎠ ⎝ n ⎠ ⎝ n ⎠j = 1Kn;n⎛⎜⎜⎜⎝l+1ос−1−e⋅l( ax)R⋅NTU⎞⎟n ⎟⎟⎠+ 1( l + 1! ),(7)= ∑ t n и t = t ( L)nв вх∑ ; (8)i=1i /в выхni /i=1 вtв вых − tв вхϕ нс=. (9)t − tн вхДля более сложного случая компоновки многосекционногоаппарата со смешанным током(рис. 1, б и в) авторами на основе аналитическихрешений и интегральных преобразований былисозданы более сложные методики алгоритмы, которыеносят итерационный характер [4].Если в теплообменном аппарате присутствуютзоны с разными свойствами теплоносителейили фазовыми состояниями сред, параметрами,характеризующими теплопередачу (начальные участки,загрязнения, отложения и пр.) то необходимоприменять интервально-итерационный метод расчетатеплообменника. Для данного случая авторамибыли разработаны методика и комплекс алгоритмовдискретного расчета [4]. Предложено, чтоэлементами (микротеплообменниками), из которыхскомпонован аппарат, являются простейшие схемыоднократного перекрестного течения с полным перемешиваниемобоих теплоносителей по ходу.Следует отметить, что большинство традиционныхподходов к дискретному расчету предусматриваетразбивку поверхности на большое число элементов(конечных разностей), где, как правило, не учитываютсяособенности движения сред в элементах.Еще одним преимуществом предложенного подходаявляется сокращение числа расчетных точек.Также о целесообразности подхода разбивки аппаратана микротеплообменники в дискретном расчетеговорится и в работе [3].в вх84ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ 2'2010