Etude et développement d'un actionneur plasma à décharge à ...

L’actionneur plasma
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HT AC
Y
Tube Pitot
X
masse
(a) (b)
Figure 2.4. Schéma de l’actionneur (a) et profils de vitesse mesurés pour différents abscisses (b).
A partir des profils de vitesse induite mesurée, on peut accéder au débit massique Dm induit par
l’actionneur plasma en évaluant le flux transféré par la décharge (d’après Bénard et al. [50]) :
∞
∫
y=
0
D = ρ L u(
y)
dy (2.3)
m
avec ρ la densité de l’air, L l’envergure des électrodes en m et u(y) la vitesse induite mesurée audessus
de la barrière isolante.
Il nous est aussi possible de parvenir à la puissance mécanique Pméca produite par la DBD en
calculant (d’après Moreau et al. [73]) :
∞
∫
y=
0
1 3
Pméca = ρ L u ( y)
dy (2.4)
2
La Figure 2.5 présente l’évolution de la puissance mécanique Pméca en fonction de l’amplitude de
tension pour un actionneur plasma de type DBD. Celle-ci croît suivant une loi polynomiale donnée par
Pons et al. [43] :
P méca
( ) 3
V −V
= k (2.5)
avec V0 la tension minimale à appliquer pour initier le plasma.
Le rendement électromécanique de l’actionneur plasma de type Décharge Barrière Diélectrique
(DBD) est donné comme étant le rapport entre la puissance électrique dépensée et la puissance
mécanique produite :
P méc
η = (2.6)
P
0