Etude et développement d'un actionneur plasma à décharge à ...
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L’<strong>actionneur</strong> <strong>plasma</strong><br />
Toutefois, le profil de vitesse obtenu avec filtrage est plus épais. Par conséquent le débit massique<br />
transféré est plus grand, pareillement pour la puissance mécanique <strong>et</strong> l’efficacité. Le rendement de la<br />
<strong>décharge</strong> sans bobine est de η= 0.049 tandis que celui-ci vaut η= 0.067 avec L= 1 H. Ceci représente<br />
un gain de 37%.<br />
La Figure 3.31b présente l’évolution du maximum de vent induit en fonction de l’amplitude de<br />
tension avec différentes valeurs d’inductance. Contrairement <strong>à</strong> l’évolution du maximum de vitesse<br />
mesurée sur la Figure 3.29b, l’adjonction des selfs ne perm<strong>et</strong> pas d’améliorer la vitesse du vent<br />
électrique l<strong>à</strong> où les relevées ont été effectuées.<br />
- 76 -<br />
3.5. Étude d’une composante continue surimposée au signal haute tension<br />
L’influence d’une composante continue surimposée au signal haute tension sur le comportement<br />
électromécanique de la <strong>décharge</strong> a été examinée. Normalement, c<strong>et</strong>te composante DC devrait se<br />
r<strong>et</strong>rouver aux bornes du diélectrique <strong>et</strong> ne pas influence la <strong>décharge</strong> ; c’est ce que nous voulons<br />
vérifier. Nous avons employé un <strong>actionneur</strong> (d= 0 mm, L= 20 mm, a= 3 mm <strong>et</strong> PMMA) où une<br />
composante continue VDC est ajoutée <strong>à</strong> la haute tension alternative VAC appliquée aux bornes de<br />
l’<strong>actionneur</strong>.<br />
3.5.1. Influence d’un potentiel VDC équivalent <strong>à</strong> la tension VAC de la <strong>décharge</strong><br />
Dans l’optique d’observer l’incidence d’une composante continue surimposée <strong>à</strong> l’<strong>actionneur</strong><br />
<strong>plasma</strong>, nous nous sommes placées dans un premier temps dans le cas où le vent induit par le <strong>plasma</strong><br />
est plutôt faible. Nous avons donc appliqué aux bornes de la DBD un signal de type sinusoïdal <strong>à</strong> la<br />
fréquence de 1 kHz pour une amplitude de tension de 10 kV.<br />
Le fait d’alimenter la <strong>décharge</strong> avec une tension de 10 kV seulement, est intéressant car lorsque le<br />
potentiel VDC surimposé est maximum (± 10 kV) nous nous trouvons dans le cas extrême où la tension<br />
aux bornes de l’<strong>actionneur</strong> est toujours soit positive ou soit négative.<br />
L’application d’une composante positive ou négative modifie légèrement l’allure du profil de<br />
vent induit par le <strong>plasma</strong> (Figure 3.32). Dans les deux cas, un gain de vitesse est obtenu. Celui-ci est<br />
de l’ordre de 0.1 m/s lorsque VDC est positif <strong>et</strong> atteint les 0.25 m/s pour VDC négatif.<br />
Cependant, le principal changement survient au niveau de l’épaisseur des profils. Par rapport au<br />
profil baseline, i.e. sans composante continue, l’aire des profils est plus conséquente ; la différence de<br />
hauteur vaut quasiment 0.3 mm.<br />
Au vu de l’allure des profils de vitesse induite, il semble que la composante continue négative soit<br />
plus efficace que la positive. Gibalov <strong>et</strong> al. [85] <strong>et</strong> Enloe <strong>et</strong> al. ([86]-[87]) ont montré qu’après<br />
plusieurs cycles de fonctionnement de l’<strong>actionneur</strong> <strong>plasma</strong>, la surface du diélectrique employé se<br />
charge. Le potentiel au niveau de la barrière isolante atteint environ le kilovolt <strong>et</strong> celui-ci est positif.<br />
Ceci pourrait expliquer pourquoi l’adjonction d’une composante continue négative améliore le vent<br />
induit par la <strong>décharge</strong>.<br />
Toutefois, c<strong>et</strong>te hypothèse ne nous perm<strong>et</strong> pas d’interpréter les résultats obtenus lorsque la<br />
composante est positive.