Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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102 Lagrange comme la fonction de forme avec 7 x 7 = 49 noeuds/éléTnent, on peut obtenir d'une façon satisfaisante la réponse forcée. 3. Pour que la matrice [S] soit inversible ou pseudo-inversible: Dans le cas de la matrice [S] diagonale (pas de terme de couplage de la rigidité), il est nécessaire de mesurer les fréquences de résonance associées avec les formes propres fondamentales (torsion et flexions dans les deux directions). Dans le cas de la matrice [S] non-diagonale, le rapport longueur/largeur doit être approprié pour donner le maximum de sensibilité au diverses caractéristiques des matériaux.
103 V. IDENTIFICATION NON-NODALE V.1 PRESENTATION GENERALE DE LA METHODE On utilise l'expression de l'impédance mécanique pour identifier les modules de Young et de Coulomb complexes d'une poutre composite homogène ou symétriquement stratifiée). Dans le cas d'une poutre d'Euler: Il n'y a que le module de Young complexe qui se présente dans l'expression de l'impédance. L'étude experimentale d'une poutre permet l'identification du modèle de Young complexe E*(w), par une méthode d'itération appropriée. On a choisi une poutre libre-libre excitée en son centre pour mesurer les valeurs de l'impédance. On détermine à l'aide de celle-ci et d'un développement limité de l'expression analytique de l'impédance le module de Young complexe (par la méthode de Newton). En balayant en fréquence, on obtient lés vriations du module de Young complexe du matériau composite (voir organigramme V.3.1). Dans le cas d'une poutre de Timoshenko: On peut obtenir les deux modules complexes en utilisant deux poutres de longueurs différentes. Les deux expressions de l'impédance conduisent à un système à deux inconnues que l'on resoud par une procédure méthode itérative.
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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