Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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114 Zo CjY Mb D2 djYi (V.2.5 b) avec: N1=-4+X [ a(U1) + a(ßU2 + U3) + (ß2U4 + ßU5 + U6)] + X2 [ a3(TJ7) + a2(ßU8 + U9) + a(ß2U10 + ßt111 + U12) + (ß3U13 + ß2U14 + ßU15 + U16)] + X3 [ a4(U1) + a3(ßU18 + U19) + a2(ß2U20 + ßU21 + tJ22) + c(ß3U23 + ß2U24 + ßU25 + U) + (ß4U27 + ß3U28 + f32U29 + ßU30 + U31)] Ltexpression pour D1 prend la même forme que celle de N1 en remplaçant les constantes U1 par V1. N2 = -4 + [ X (ß2U + ßU5 + tJ6) + x2(ß3u13 + ß2U14 + ßU15 + tJ16) + x3(ß4u27 + ß3U28 + ß2U29 + ßU30 + U31) + x4(ß5U47 + ß4U48 + ß3U4g + ß2U50 + ßU51 + U52) + x5(ß6U74 + ß5U75 + /34U76 + ß3U77 + ß2U78 + ßU79 + U80) + x6(ß7tJ109 + ß6U110 + ß5U111 + ß4U112 + ß3U113 + ß2U114 + ßU115 + U116)]
115 + Y [ X (ß2U2 + ßU3) + x2(ß3u10 + + ßU2) + x3(ß4u23 + ß2U25 + ßU26) + x4(ß5u42 + ß4U43 + ß3U44 + + ßU46) + x5(ß6tJ68 + ß5U69 + + ß3tJ71 + ß2U72 + ¡31173) + X6(ß7tJ102 + ¡3611103 + ß5U104 + ß4TJ05 + + ¡3211106 + ¡311107)) (ß2tJ1) X + x2(ß3u8 + ß2U) + x3(ß41120 + ßU21 + ¡321122) + x4(ß5u33 + /34U39 + ßU4o + ß2U41) + x5(ß6u63 + ß5U64 + + ß3tJ66 + ßU) + x6(ß7u96 + ß6Ug7 + + ß4Ugg + ß3U100 + ß3U101)) x2(ß3u7) + x3(ß41118 + ß3U19) + x4(ß5u35 + + ßU37) + x5(ß6u59 + f3U6o + ¡341161 + ß3U62) + x6(ß7u91 + + ßU93 + ßU94 + ß3U95)] x3(ß4u17) + x4(ß5u33 + ß4U34) + x5(ß6u56 + ß5tr57 + ßtJ58) + x6(ß7u87 + ß6U88 + ßU89 + ßUgo)] X4(ß5U32) + x5(ß61154 + ßU55) + + + ß5U86 + ßU87)) X5(ß6U53) + x6(p71182 + ¡361183)] X6(ß7TJ81)]
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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33 Energie de déformation: 'r V =
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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47 On pose: (e*a)2 = (X1)2 > O (O*a
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49 (c) la rotation (À) due au mome
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51 F0 = FOG+FOD ÀO E*I(n*a)4 FOD -
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53 * (11.2.55) - (11.2.59) par G' O
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V 55 F = W0 {*(O*a)2c(9*aI)sh(*a1)
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57 l'impédance au centre de la pou
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59 Fig. II.2. Impédance d'une pout
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61 III. MATERIAUX COMPOSITES On peu
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175 VII. EXEMPLE DE VALIDATION VII.
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177 A l'aide de la procédure décr
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180 Fig. VII.1.5 (a) Module de Youn
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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