Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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134 Les fig. V.4.1 à V.4.2 donnent les modules de Young et de Coulomb complexes obtenus par les méthodes décrites dans les paragraphes V.3 et V.4 dans le cas d'un amortissement hystérétique (E = = 0.1). Les courbes (a): On utilise la méthode décrite dans le paragraphe V.4 pour calculer les deux modules complexes à la fois. Les coubes (b): On utilise la méthode décrite dans le paragraphe V.3 pour calculer le module de Young complexe. Les fig. V.4.3 à V.4.4 donnent les modules de Young et de Coulomb complexes obtenus par les méthodes décrites dans les paragraphes V.3 et V.4 dans le cas d'un amortissement visqueux (en prennant le modèle de Zener). Les courbes (a) représentent les valeurs exactes. Les courbes (b): On utilise la méthode décrite dans le paragraphe V.4 pour calculer les deux modules complexes à la fois. Les coubes (c): On utilise la méthode décrite dans le paragraphe V.3 pour calculer le module de Young complexe. Dans les deux cas d'amortissements cités ci-dessus, les résultats obtenus dans la cadre de Timoshenko (pour le module de Young complexe) sont plus proches des valeurs exactes que ceux obtenus dans le cadre d'Euler.
135 Fig. V.4.1 (a) moduLe de Young compLexe identifie Timoshenko: iteration pour E* et G* EuLer: iteration pour E* données génere'es en prennant: r/a1.04, r/a2.08 E*.224E10(l+..li) M/m2 E*/G*5 d. 3. OOE#O- 2,00E'-oq- 0.20- 1.5OE+O- 1.DOEO ModuLe de Young Th 1E+02 1E+03 1E+04 w ab Fig. V.4.1 (b) Coefficient darnortiz5ement 2. 5OE+Ei- 0.30- ab 0.10 0.00 1E+02 IE+03 1E+04 t.J
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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37 11.2.1 IMPEDMCE DE LA POUTRE D'E
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39 x=/.La = a3 _E*I(_ Ñ) = 0 (11.2
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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49 (c) la rotation (À) due au mome
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51 F0 = FOG+FOD ÀO E*I(n*a)4 FOD -
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53 * (11.2.55) - (11.2.59) par G' O
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V 55 F = W0 {*(O*a)2c(9*aI)sh(*a1)
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57 l'impédance au centre de la pou
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59 Fig. II.2. Impédance d'une pout
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61 III. MATERIAUX COMPOSITES On peu
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65 matériau composite: T = N E T1
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67 matériau N: VN = - I li i 2J f
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77 couche, G2* = O.1E8(1 + O.3j) N/
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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