Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...
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Considérons la première technique, fig. 111.2.1(a).<br />
On a déposé une couche de produit amortissant caractérisé<br />
par un module de Young complexe E* = E(l + jr)E)<br />
(E<br />
coefficient d'amortissement intrinsèque du produit) sur une<br />
<strong>poutre</strong> métallique de section rectangulaire. Lors d'un<br />
travail en flexion de la <strong>poutre</strong>, il y aura une sollicitation<br />
en traction-compression de produit amortissant. On pourra<br />
définir la rigidité complexe en flexion K* = K(l + ji7) = E*I<br />
(EI représent la rigidité au sens classique et , son<br />
amortissement global).<br />
Au début <strong>des</strong> années 50 Lénard, P.<br />
[11] s'est attaché<br />
<strong>à</strong> mesurer le coefficient rj en fonction de E pour diverse<br />
matériaux de revêtement. Peu après, Oberst, H [12] a mené le<br />
calcul de ce coefficient, Il montre que l'amortissement<br />
total dépend de 17E<br />
et aussi de l'épaisseur du matériau<br />
viscoélastique.<br />
La deuxième technique, fig. 111.2.1(b), consiste <strong>à</strong><br />
ajouter une plaque de contrainte, les matériaux<br />
viscoélastiques vont cette fois travailler en cisaillement.<br />
Dès 1959, E.M. Kirwin Jr.<br />
du matériau dépend aussi de la fréquence.<br />
[15] a montré que l'amortissement<br />
Dans ce cadre, Mead, D.J. et Markus, S. [14] ont<br />
étudié le mouvement transversal <strong>d'une</strong> <strong>poutre</strong> stratifiée (cf.<br />
fig. 111.2.2) <strong>à</strong> partir <strong>des</strong> hypothèses suivantes:<br />
Les deux couches extérieurs sont purement élastiques<br />
et la couche intermédiaire est viscoélastique<br />
linéaire.<br />
Les contraintes de cisaillement <strong>des</strong> couche extérieurs<br />
ainsi que les contraintes normales longitudinales<br />
dans la couche intermédiaire sont négligeables.