Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...
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VI.2 INFLUENCE DES ERREURS DE MESURE<br />
On voit bien dans les deux paragraphes précédents<br />
que l'on peut corriger les erreurs dues <strong>à</strong> la masse du<br />
capteur tandis que les erreurs géométriques induisent <strong>des</strong><br />
écarts au voisinage <strong>des</strong> pics interitédiaires et quand<br />
l'amortissement est faible. Il reste <strong>à</strong> étudier l'influence<br />
<strong>des</strong> erreurs causées par le bruit de la chame de mesure.<br />
Dans ce but, on a simulé le bruit de la chame de<br />
mesure par un bruit blanc <strong>à</strong> 2% (valeur moyenne carrée) de<br />
l'impédance gênerée en utilisant le modèle d'amortissement<br />
hystérétique avec le coefficient d'amortissement égale <strong>à</strong><br />
0.2 et en changeant le rapport E*/G* et r/a.<br />
Avec le développement limité au 6eme ordre, la zone<br />
de validité fréquentielle se limite au voisinage de la<br />
première fréquence de résonance. Si l'on compare les fig.<br />
VI.2.2 et VI.2.3, on constate que le module de Young itéré<br />
<strong>des</strong> premières figures est meilleur que celui <strong>des</strong> dérnières<br />
parce que son impédance approchée est plus proche de<br />
l'impédance exacte. Par contre, le module de Coulomb est<br />
beaucoup plus sensible au bruit.<br />
Si l'on compare les fig. VI.2.1 et VI.2.3, on trouve<br />
que la zone de résonance dont la zone de validité<br />
fréquentielle se décale avec <strong>des</strong> longueurs de <strong>poutre</strong><br />
différentes.<br />
De ces essais on peut conclure que la qualité <strong>des</strong><br />
résultats et la zone de validité fréquentielle dépendent de