Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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74 CoTnne la conibinaison des efforts longitudinaux est nulle (Pi = -P3), on a donc: aU1 8133 E1h1 - E3h3- ax ax L'expression (111.2.2) devient: a4w a2w au3 p = Dt Dg*y_ g*dE3h3_ ax4 ax2 ax (111.2.3) avec: g* i i - ( + ) = g(i + jr7) h2 E1h1 E3h3 d2 et Y =( Dt E1h1E3h3 E1h1 + E3h3 En suite, ils considèrent l'équilibre d'un petit élément de longueur 6x dans la fig. 111.2.2(d), il est évidant que: 6P3 = - r6x d'où: - =-T ax
75 ou encore: 8 aU3 d8W U1U3 - (E3h3_)=_G*(__+ 8x 8x h2ax h2 82u3 8x2 Dt 8W E3h38x (111.2.4) En éliminant U3 dans les équations (111.2.3) et (111.2.4), ils obtient l'équation de déplacement transversal: a6w a4w 1 82p - g*(l + Y)- ax6 4 Dt g*p (111.2.5) avec: p = charge d'inertie + charge extérieure = -m-2 + q(x,t) Bt Dans le cas où la charge extérieure est proportionnelle (en tous points le long de la poutre) à la charge dtinertie locale, les modes de vibration sont découplées. A la résonance, la charge extérieure est fois la force d'inertie (q = jT1m(w)2W).
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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Fig. V.4.4 (a) Module de Young modu
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143 V.5 LISSAGE DES COURBES PAR DES
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145 On pose: x=... = 1. b matriciel
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147 In C13 = C31 = -2j E [Re(E)Re(w
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180 Fig. VII.1.5 (a) Module de Youn
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182 Fis. VII.1.7 (a) module de Youn
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184 cisaillement doit être pris en
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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dernière page de la thèse AUTORIS
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