Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...
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57<br />
l'impédance au centre de la <strong>poutre</strong><br />
Z0<br />
Mb<br />
[(9*)2 + (*a)2] NT<br />
DT<br />
(11.2.71)<br />
d'où:<br />
NT = {*(e*a)c(e*a)sh(e*a) - x*(e*a)s.(O*a)ch.(e*a)]<br />
* * *<br />
DT = (<br />
2v x (O a1 ,<br />
'e'a) -<br />
* 2<br />
* * * '2<br />
y x [6 a1 _(e*a)2]s (O*a)sh. (e*a)<br />
[(*)2 + (x ]<br />
(O*a) (e*a)c. (O*a)ch (*a)<br />
Les f ig.(II.2.4) et (11.2.5) montrent les variations<br />
de l'impédance normalisée IZO/MbI pour différentes valeurs<br />
du E*/G* et du coefficient d'amortissement.<br />
Les fig.(II.2.6) et (11.2.7), les variations de<br />
cette même IZO/MbI en fonction de E*/G* et du rapport r/a<br />
(rayon de gyration/demi-longeur).<br />
Les fig. (11.2.8) et (11.2.9) comparent l'impédance<br />
entre les <strong>poutre</strong>s d'Euler et les <strong>poutre</strong>s de Timoshenko (avec<br />
<strong>des</strong> rapports de r/a et de E*/G* différents).<br />
La valeur du coefficient de cisaillement k pour la<br />
<strong>poutre</strong> <strong>à</strong> section rectangulaire est prise égale <strong>à</strong> 5/6, comme<br />
nous l'étudirons plus en détail par la suite (paragraphe<br />
111.3)