Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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106 2 + 1) 8! 6!2! 4!4! - 2 + 2 - 1 ) 12! 10!2! 8!4! 6!6! Comparons les valeurs exactes et les valeurs approchées (obtenue par le développement du 6ème ordre de (n*a)4). Des fig. V.2.1 à Fig. V.2.9, on trace les expressions exactes et approchées en fonction de la fréquence (na a 1w). On constate que, quelque soit la valeur du module de Youg complexe, la précision des valeurs de 1t impédance obtenue est très bonne jusqu' au deuxième mode.
107 Fig. V.2.1 I i Impedance d une poutre d'Euler E*.224E10(1+.OIJ) M/m2 Fig. V.2.2 Impe'dance d'une poutre d'Euler E*.224E10(1+.1i) M/m2
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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37 11.2.1 IMPEDMCE DE LA POUTRE D'E
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39 x=/.La = a3 _E*I(_ Ñ) = 0 (11.2
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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47 On pose: (e*a)2 = (X1)2 > O (O*a
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49 (c) la rotation (À) due au mome
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51 F0 = FOG+FOD ÀO E*I(n*a)4 FOD -
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53 * (11.2.55) - (11.2.59) par G' O
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177 A l'aide de la procédure décr
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180 Fig. VII.1.5 (a) Module de Youn
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184 cisaillement doit être pris en
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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