Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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82 d' où: W = flèche moyenne = rotation /Al4 a = paramètre de fréquence = wJ E31 aI x = coefficient sans dimension = - Al2 2 p = i - -(1 - '13"3l)X2 7 V13L131X2 5ß A = bh et les "coefficients correctifs", k et k: 6 1 L1l31/31X2 5 5ß 257162 kw = (111.3.1 a) 6 1 v31G13 5 16-1 5E3 1 '3lX2 5ß-y k = (111.3.1 b) 6 1 5 p-y 5E3 Les fig. 111.3.2 à 111.3.4 montrent les coefficients correctifs (en fonction de x) pour les poutres isotropes avec des rapports E/G différents.
83 Fig. 111.3.2 E/G3 2.00- Coefficient correctif 0.50 0.00 0.50 1 . 00 X 1 .50 2.00 Fig. 111.3.3 E/G10 1 .50- 2.00- Coefficient correctif 0.50 0.00 I - 0.50 1 . 00 X 1 .50 2.00
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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Fig. V.4.4 (a) Module de Young modu
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182 Fis. VII.1.7 (a) module de Youn
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184 cisaillement doit être pris en
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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