Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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70 111.2 AMORTISSEMENT DES POUTRES STRATIPIEES L'amortissement des poutres stratifiées a recours à deux types de méthode: Dans le première, les couches amortissantes travaillent en traction-compression. Cette technique consiste à revêtir une structure métallique d'un ou plusieurs matériau fortement amortissant. Les déformations de la structures sont transmises au matériau et le travail ainsi communiqué conduit à une dissipation d'énergie. Dans le deuxième cas, en rajoutant une plaque de contrainte, on fait travailler les couches amortissantes en cisaillement. matériau amortissant E* 'J' matériaux amortjssants (a) revêtement viscoélastique simple (b) revêtement viscoélastique à plaque de contrainte Fig. 111.2.1
71 Considérons la première technique, fig. 111.2.1(a). On a déposé une couche de produit amortissant caractérisé par un module de Young complexe E* = E(l + jr)E) (E coefficient d'amortissement intrinsèque du produit) sur une poutre métallique de section rectangulaire. Lors d'un travail en flexion de la poutre, il y aura une sollicitation en traction-compression de produit amortissant. On pourra définir la rigidité complexe en flexion K* = K(l + ji7) = E*I (EI représent la rigidité au sens classique et , son amortissement global). Au début des années 50 Lénard, P. [11] s'est attaché à mesurer le coefficient rj en fonction de E pour diverse matériaux de revêtement. Peu après, Oberst, H [12] a mené le calcul de ce coefficient, Il montre que l'amortissement total dépend de 17E et aussi de l'épaisseur du matériau viscoélastique. La deuxième technique, fig. 111.2.1(b), consiste à ajouter une plaque de contrainte, les matériaux viscoélastiques vont cette fois travailler en cisaillement. Dès 1959, E.M. Kirwin Jr. du matériau dépend aussi de la fréquence. [15] a montré que l'amortissement Dans ce cadre, Mead, D.J. et Markus, S. [14] ont étudié le mouvement transversal d'une poutre stratifiée (cf. fig. 111.2.2) à partir des hypothèses suivantes: Les deux couches extérieurs sont purement élastiques et la couche intermédiaire est viscoélastique linéaire. Les contraintes de cisaillement des couche extérieurs ainsi que les contraintes normales longitudinales dans la couche intermédiaire sont négligeables.
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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180 Fig. VII.1.5 (a) Module de Youn
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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dernière page de la thèse AUTORIS
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