Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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181 Fig. VII.1. (a) module de Young complexe identifié cadre cfes approx i mat ions d'EuLer Module de Young ab 2. 5OE+Dc3 cadre <strong>des</strong> approx i mat ions de Timoshenko (en prennant E*/G*3) E u 3. E3E+$3- 1.50Eeq- 1,DOE*O I 0 500 1,000 1,500 2,000 f (hz) I Fig. VII.1. (b) Coefficient d'amortissement ab 0.40- 0.50- 0.30- 0.20- 0.10- 0.00 I I I I 0 500 1,000 1,500 2,000 f (hz)
182 Fis. VII.1.7 (a) module de Young complexe identifié E*E(1+Jflz) lissage avec modLe de drives fractionnaires 4 param tres lissage avec modèLe cLassique 7 paramètres w 0.10- 3,OOE4E$3- 2 5OE+I- 2OOE+E SOE+oq - Module de Yourg c ab 1.00EO I I I 0 500 1,000 1,500 2,000 f (hz) Fig. VII.1.7 (b) Coefficient d'amorti5sement 0.50- c ab 0.40- k, 0.30 0.20- 0.00 I I I I 0 500 1,000 1,500 2,000 f (hz)
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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37 11.2.1 IMPEDMCE DE LA POUTRE D'E
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39 x=/.La = a3 _E*I(_ Ñ) = 0 (11.2
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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47 On pose: (e*a)2 = (X1)2 > O (O*a
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49 (c) la rotation (À) due au mome
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51 F0 = FOG+FOD ÀO E*I(n*a)4 FOD -
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53 * (11.2.55) - (11.2.59) par G' O
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V 55 F = W0 {*(O*a)2c(9*aI)sh(*a1)
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57 l'impédance au centre de la pou
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59 Fig. II.2. Impédance d'une pout
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61 III. MATERIAUX COMPOSITES On peu
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63 PA,B,...,N = masse volumique PA,
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65 matériau composite: T = N E T1
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67 matériau N: VN = - I li i 2J f
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69 On remarque que l'équation (111
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71 Considérons la première techni
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73 L'effort tranchant totale s'écr
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75 ou encore: 8 aU3 d8W U1U3 - (E3h
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77 couche, G2* = O.1E8(1 + O.3j) N/
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83 Fig. 111.3.2 E/G3 2.00- Coeffici
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85 Fages conclut que l'on peut nég
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87 IV. IDENTIFICATION DES CARACTERI
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91 IV.2 IDENTIFICATION MODALE Les m
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95 IV.3 PROBLEME LIES AUX POLES MUL
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99 IV.4 METHODE D'IDENTIFICATION DE
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107 Fig. V.2.1 I i Impedance d une
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109 Fig. V.2.5 Impédance d'une pou
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lu Fig. V.2.q Impédance d'une pout
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113 pw2a4 E*r2 Désormais, on déno
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115 + Y [ X (ß2U2 + ßU3) + x2(ß3
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ccccccccccccccccccccccccccccccccccC
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119 V( J.4)=-0. 833332935969034738E
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121 A l'aide des fig. V.2.10 à fig
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123 Fig. V.2.12 Impe'dance d'une po
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Page 189 and 190: 190 Université de Leuven, 1979. [4
Page 191 and 192: 192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
Page 193 and 194: :194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
Page 195 and 196: 196 11.2.2 Impédance de la poutre
Page 197: dernière page de la thèse AUTORIS
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