Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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92 Dans le cas d'amortissement visqueux, la fonction de transfert s' écrit: * * knln N H1(jw) = E * + n=l a (''nn) a *c *c knln * (jwS) (IV.2. 3) avec: * *T * **T * a = n Cfl + 2snn M = vecteur propre (en complexe) M = matrice de masse C = matrice d'amortissement * s = fréquence propre En pratique (par exemple, dans le cas d'amortissement visqueux), on ne peut pas connaître toutes les modes. On intraduit alors des caractéristiques résiduelles de la façon suivante afin de diminuer l'influence de la trancature modale: * * *c * n2 knln knln H(jw) = E * * + * n=n1 an (l'nn) a (jwnSn) 1 Mw2 + 1 1 jwC + , n1nn2 (IV.2.4) K
93 Le comportement à base fréquence est traduit par la masse résiduelle M et l'amortissement résiduel C. Le comportement à haute fréquence est traduit par la raideur résiduelle K. Avec le modèle d'amortissement choisi, la recherche des paramètres modales s'effectue à l'aide d'un lissage par la méthode "des moindres carrées". Il existe plusieurs variantes correspondant à diverses stratégies visant à minimiser un critère quadratique. La méthode classique est d'effectuer le lissage des fonctions de transfer en utilisant le critère: N c c E = E [(H(jw) - H(jcifl)][(H(jWfl) - HE(jwn)) (IV. 2. 5) n=l La méhode proposée par R. Dat et J.L. Neuzec [22] à l'avantage de ne pas nécessiter d'estimation préalable. Cette méthode donne la fonction rationnelle qui représente au mieux les valeurs expérimentales de la fonction de transfer. Supposons que l'on ait mesuré la fonction de transfert pour des valeurs discrètes, w, de la pulsation. HE(jwfl) H(jw) étant une fraction rationnelle, on peut trouver deux polynômes P(jw) et Q(jw) tels que: HE(jwfl) (IV. 2.6) Q (j w) On cherche les coefficients des polynômes P et Q, de degré donné, qui rendent minimum un paramètre d'erreur définit par
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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dernière page de la thèse AUTORIS
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