Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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84 Fig. 111.3.4 E/G40 2.00- Coefficient correctif 1 .50- Si.iq 1 .00- 0.50 0.00 0.50 1 .00 X 1 .50 2.00 0n appel "valeurs statiques" de k obtenues en faisant w = 0. On obtient: etk0 les valeurs kws = kp5 = 1/( 6 v31G13 5 5E3 (111.3.2) Dans le cas où la poutre est isotrope, G = E/[2(l+v)] 10(1 + ') k5 = k5 - (111.3.3) 12 + 11v C'est le coefficient trouvé par Cowper [6].
85 Fages conclut que l'on peut négliger c dans les équations de comportement et d'utiliser le coefficient statique, k, jusqu'à x = 1.2 . Le système d'équations utilisé sera: pw2AW + F' = O F + M' = - moment flèchissant: M = E1I' effort tranchant: F = G13Ak5(W' - avec: 6 v31G13 5 5E3 Pour une poutre symétriquement stratifiée à 3 couches: X3 II--1 I LT th Fig. 111.3.3
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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Fig. V.4.4 (a) Module de Young modu
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143 V.5 LISSAGE DES COURBES PAR DES
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145 On pose: x=... = 1. b matriciel
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147 In C13 = C31 = -2j E [Re(E)Re(w
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163 la qualité de l'impédance, l'
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180 Fig. VII.1.5 (a) Module de Youn
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182 Fis. VII.1.7 (a) module de Youn
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184 cisaillement doit être pris en
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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