Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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42 -2WONE DE = P0D + "0G = -FOD FOG -F0 = - (11.2.27) E*I(n*a)3 E*I(n*a)3 E*I(n*a)3 d' où: NE = { (sh.c.)(sh.c.) + (ch.c.)(ch.c.) et - (sh.s.)(sh.s.)1 - (ch.s.)(ch.s.) ]n*a DE = [ (ch.c. + 1)(sh.c. - ch.s.) + (ch.c. + l)(sh.C. - ch.s.) Jn*a En introduisant 1'inpédance nor1Ta1isée Z/.L/Mb (où: Mb est la masse de la poutre), l'expression d'impédance (11.2.1) s'écrit: Z,.L Mb F0 W2MbWO 2NE (1 +bL)(n*a)DE (11.2.28) Pour obtenir l'impédance au centre de la poutre ZO/Mb, on prend p. égale à l'unité. Il vient:
43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c. + i n*a (11.2.29) Les fig.II.2.2 (a) et 11.2.2 (b) montrent les variations du module de l'impédance normalisée IZO/MbI et la phase en fonction du coefficient d'amortissement dans le cadre de l'approximation d'Euler.
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ccccccccccccccccccccccccccccccccccC
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186 Gay, D.: "Influence des effets
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188 W. Swallow: "An Improved Method
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190 Université de Leuven, 1979. [4
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192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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