Identification des modules équivalents d'une poutre composite à ...

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142 Fig. V.4.4 (c) Module de Coulomb module de Coulomb compLexe ¡dentifi4 valeur exacte résuLtat d' iteration ab U, ao.co. Q- Q 1E+02 1E+03 1E+04 w Fig. V.4.4 Cd) Coefficient d'amortissement b a L:. 0.30 0.50- 0.40- 0.20- 010 0.00 I 1E+02 IE+03 1E+04 w
143 V.5 LISSAGE DES COURBES PAR DES MODELES VISCOELASTIQUES CLASSIQUES On peut faire le lissage des modules complexes obtenus par les méthodes décrites aux paragraphes V.3 et V.4 en utilisant la méthode des moindres carrés. s ' écrivent: Les modèles classiques des modules complexes n E a(jw)' i=o = (V.5.1) n 1 + E b1(jw) 1=1 Afin de rapprocher les valeurs calculées à l'aide du modèle analytique (w), des valeurs itérées E(w), obtenues pour m pulsations wk, on définit le critère de minimisation: soit: m = E (wk)e(wk) (V.5.2) k= i n = E(wk) [1 + E b1(jw)3-] - E 1=1 i=O n (V.5.3) fonction On recherche les valeurs de a q' et b1 qui minimise la
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N° d'Ordre: ECL 89-001 Année 1989
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Electrotechnique Ph. AURIOL A. FOGG
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5 RESUME Le but de ce travail est d
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7 INTRODUCTION Les matériaux compo
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9 déformation et la contrainte au
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11 I. VISCOELASTICITE 1.1 ASPECT PH
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13 ¿(t) A c(t) a (t) 0 t o t o t (
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15 t f d a(t) = E(0)e(t) + I e(t-s)
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17 (b) modèle de comportement visq
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19 1.2.4 MODELES DE DERIVEES FRACTI
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21 L'équation homogène associée
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23 et l'équation (1.3.10) devient:
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25 nous avons: En tenant compte des
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27 1.3.3 STRUCTURES AVEC MODELES DE
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29 Pour obtenir les conditions d'or
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31 II.THEORIE DES POUTRES 11.1 LA M
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33 Energie de déformation: 'r V =
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35 On obtient ainsi un système de
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37 11.2.1 IMPEDMCE DE LA POUTRE D'E
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39 x=/.La = a3 _E*I(_ Ñ) = 0 (11.2
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41 Pour déterminer w0, on impose l
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43 Z0 i sh.c. + ch.s. Mb (n*a) ch.c
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45 11.2.2 IMPEDANCE DE LA POUTRE DE
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47 On pose: (e*a)2 = (X1)2 > O (O*a
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49 (c) la rotation (À) due au mome
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51 F0 = FOG+FOD ÀO E*I(n*a)4 FOD -
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53 * (11.2.55) - (11.2.59) par G' O
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V 55 F = W0 {*(O*a)2c(9*aI)sh(*a1)
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57 l'impédance au centre de la pou
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59 Fig. II.2. Impédance d'une pout
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61 III. MATERIAUX COMPOSITES On peu
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63 PA,B,...,N = masse volumique PA,
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65 matériau composite: T = N E T1
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67 matériau N: VN = - I li i 2J f
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69 On remarque que l'équation (111
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71 Considérons la première techni
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73 L'effort tranchant totale s'écr
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75 ou encore: 8 aU3 d8W U1U3 - (E3h
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77 couche, G2* = O.1E8(1 + O.3j) N/
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79 En général, dans le cas d'une
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81 Dans le cas d'une poutre homogè
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83 Fig. 111.3.2 E/G3 2.00- Coeffici
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85 Fages conclut que l'on peut nég
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87 IV. IDENTIFICATION DES CARACTERI
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89 Le rapport entre la force f2 et
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Page 183 and 184: 184 cisaillement doit être pris en
Page 185 and 186: 186 Gay, D.: "Influence des effets
Page 187 and 188: 188 W. Swallow: "An Improved Method
Page 189 and 190: 190 Université de Leuven, 1979. [4
Page 191 and 192: 192 Sons, Inc., Newyork-London-Sydn
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:194 [76) D.I.G. Jones: "Temperatur
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196 11.2.2 Impédance de la poutre
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dernière page de la thèse AUTORIS
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