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GNGTS 2009 SESSIONE <strong>2.3</strong> sismiche è simulata utilizzando un algoritmo agli elementi finiti, sulla base delle caratteristiche geometriche della stratigrafia, della topografia e delle caratteristiche meccaniche elasto-plastiche degli strati attraversati. Il modello del sito d’interesse è sollecitato dall’accelerogramma ottenuto al bedrock attraverso l’approccio stocastico. La simulazione dell’effettivo fenomeno fisico su un modello rigoroso può riprodurre tutte le cause alla base dell’amplificazione locale (Safak, 2001) e, pertanto, fornisce informazioni preziose sulle caratteristiche del moto atteso al suolo, che possono essere fortemente modificate ed amplificate rispetto a quelle del moto al bedrock. Il confronto tra questi risultati, e quelli ottenuti mediante un approccio stocastico meno rigoroso, consente di valutare l’incertezza sull’utilizzo di tecniche speditive per la valutazione del livello di scuotimento del suolo. La definizione dei parametri sorgente dei terremoti potenzialmente distruttivi, finalizzata alla valutazione del moto atteso al suolo, rappresenta, inoltre, uno strumento fondamentale a supporto delle strategie di mitigazione del rischio sismico. Bibliografia Atkinson G.M., Beresnev A.; 2002: Ground motion at Memphis and St. Louis from M 7.5-8.0 earthquakes in the New Madrid seismic zone. Bull. Seism. Soc. Am., 92, 1015-1024. Beresnev I., Atkinson G.; 1998a. FINSIM: a FORTRAN program for simulating stochastic acceleration time histories from finite faults. Seism. Res. Lett., 69, 22-32. Beresnev I., Atkinson G.;1998b: Stochastic finite-fault modeling of ground motion from the 1994 Northridge, California earthquake. I. Validation on rock sites. Bull. Seism. Soc. Am., 88, 1392-1401. Beresnev I., Atkinson G.; 1999: Generic finite-fault model for ground motion prediction in eastern North America. Bull. Soc. Seism. Am., 89, 608-625. Boore D. M., Joyner W. B.;1997: Site amplification for generic rock sites. Bull. Seism. Soc. Am., 87, 327-341. Bottari A., Carapezza E., Carapezza M., Carveni P., Cefali F., Lo Giudice E., Pandolfo C.; 1986: The 1908 Messina Straits earthquake in the regional geostructural framework. J. Geodynamics, 5, 275-302. CEN; 2003: EUROCODE 8: Design of structures for eartquake resistance – Part 1: General rules, seismic acquisitions and rules for buildings. Final Draft, prEN 1998-1. D’Amico M., Bottari A., Carveni P.; 2008: Implicazioni sismotettoniche dalla modellazione dei parametri macrosismici delle sorgenti dei terremoti del 28 Dicembre 1908 e del 16 Gennaio 1975. In: 27° Convegno Nazionale GNGTS. Trieste, Italy, 6-8 Ottobre, p. 138. D’Amico M., Pizzolo F., Cutrì S., Saccà C., Bottari A.; 2009: Site seismic response in the Messina Straits area for the structural design of wide structures. Geoitalia 2009, VII Forum Italiano di Scienze della Terra, Rimini, 9-11 Settembre. Godano A., Bottari a., Cocina O., Del Pezzo E., Marino A.;1992: Depth dependence of seismic attenuation in the Messina Strait area. Tectonophysics, 206, 137-146. Michelini A., Lomax A., Nardi A., Rossi A., Palombo B., Bono A.; 2005: A modern re-examination of the locations of the 1905 Calabria and the 1908 Messina Straits earthquakes. In: European Geosciences Union, 2005 General Assembly Abstracts. Motazedian D., Atkinson G.M.; 2005: Stochastic Finite-Fault based on a dynamic corner frequency. Bull. Seism. Soc. Am., 95, 995-1010. Pizzolo F., D’Amico M., Cutrì S., Bottari A.; 2009: Preliminary Results of the Local Seismic Response Analyses for the Structural Design of the Tremestieri Port, NE Sicily. 15th European Meeting of Environmental and Engineering Geophysics. Dublin, Ireland 7-9th September. Safak, E.; 2001: Local site effects and dynamic soil behaviour. Soil Dynam. and Earthquake Engrg., 21, 453-458. Working group CPTI 2004. Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani, versione del 2004 (CPTI04). INGV, Bologna. http://emidius.mi.ingv.it/CPTI/. RETE ACCELEROMETRICA NAZIONALE: CARATTERIZZAZIONE DINAMICA DELLE CABINE E LORO INFLUENZA SULLE REGISTRAZIONI ACCELEROMETRICHE R. Ditommaso, M. Mucciarelli DiSGG, Università degli Studi della Basilicata, Potenza Le ‘time-history’ registrate dalle stazioni poste all’interno o in prossimità di edifici potrebbero non essere rappresentative del vero free-field: queste potrebbero essere contaminate dalla presenza delle strutture [Ditommaso et al., 2009a e 2009b]. Tali effetti sono noti da anni per le strutture di grandi dimensioni, ma poche attenzioni sono state dedicate alle strutture con dimensioni modeste. 444
GNGTS 2009 SESSIONE <strong>2.3</strong> Fig. 1 - (a) Cabina PTZ; (b) HVSR rotazionali dei terremoti registrati a PTZ; (c) Valutazione delle frequenze di vibrazioni della cabina mediante le sue funzioni di trasferimento – Fonte delle immagini (Ditommaso et al., 2009a). La maggior parte delle stazioni accelerometriche della Rete Accelerometrica Nazionale (RAN) sono ubicate, generalmente, all’interno di cabine di proprietà dell’ENEL. Queste possono essere classificate in tre principali tipologie: cabine in muratura, in cemento armato e prefabbricate in c.a. . In generale, possono avere da uno a due piani. Sono state realizzate in epoche diverse, quindi con norme e dettagli costruttivi diversi, ma sono accomunate dall’avere dimensioni relativamente piccole. Generalmente il volume è inferiore a quello di un piccolo edificio ad uso abitativo. Recentemente sono stati condotti studi sull’influenza della risposta dinamica delle cabine sulle registrazioni accelerometriche utilizzando gli HVSR rotazionali (Horintal to Vertical Spectral Ratio). I risultati [Ditommaso et al., 2009a] dimostrano che la presenza delle cabine potrebbe essere un problema, rivelando una forte contaminazione delle registrazioni da parte della risposta dinamica della struttura. La cabina in questione non è una cabina ENEL, ma appartiene alla stessa tipologia ed ha dimensioni confrontabili. Quest’ultima, ubicata a Potenza, ospita la stazione accelerometrica ‘PTZ’ della rete RAN. Dalla Fig. 1.b si vede come nel grafico degli HVSR rotazionali ci sia un picco marcato a circa 12 Hz, in corrispondenza di un angolo di rotazione, rispetto al nord, pari a circa 55° e corrispondente ad una delle direzioni principali della cabina. Dalla Fig. 1.c è evidente che il picco a 12 Hz coincide con il primo modo di vibrazione della cabina. A partire da questi risultati, al fine di comprendere l’influenza delle strutture di piccole dimensioni sulle registrazioni accelerometriche, dopo il terremoto di L’Aquila (6 aprile 2009), è stata eseguita la caratterizzazione dinamica di alcune delle cabine che ospitano le stazioni accelerometriche della rete RAN. È stata caratterizzata anche la frequenza principale di vibrazione dei pilastrini, infissi nel terreno, sui quali sono fissate le stazioni accelerometriche. Tutte le cabine selezionate sono ubicate in prossimità dell’epicentro del terremoto. In particolare le indagini hanno riguardato cabine prefabbricate in c.a. e cabine in muratura. La struttura delle prime è composta da pilastri e pannelli in cemento armato, i pannelli hanno funzione portante e di tamponatura ed in essi sono ricavate le aperture per la porta di accesso e per il passaggio dei cavi conduttori. La copertura è realizzata mediante un elemento monolitico a piastra quadrata poggiata su un cordolo perimetrale; la fondazione è realizzata mediante una platea quadrata molto rigida, di area pari a 25 m 2 e spessore pari 445
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