sessione 2.3 - Ogs

GNGTS 2009 SESSIONE 2.3
Fig. 2 – Caratteristiche del modello numerico non lineare (bidimensionale) della diga Rio Fucino; b) griglia di calcolo
alle differenze finite costruita con il programma FLAC2D per le analisi non lineari.
attuale 1309 m.s.l.m.) è stata simulata con una distribuzione di pressioni linearmente crescenti con
la profondità sul paramento di monte della diga. Le zone di contatto tra le diverse parti del modello
sono state simulate attraverso elementi di interfaccia. In particolare sono state introdotte interfacce
in corrispondenza della zona di contatto tra la parte di diga realizzata nella prima fase (1939-
1955) e la zona sopraelevata (1966-1971) (I2); al contatto tra l’ammasso roccioso e il corpo diga
(I1); in corrispondenza del piano di faglia (I3). Le analisi non-lineari sono state condotte in modo
parametrico considerando diversi valori dei parametri all’interfaccia diga-ammasso roccioso. La
Fig. 3a) mostra, per diverse combinazioni dei parametri di rigidezza e resistenza all’interfaccia
diga-ammasso roccioso, i valori di spostamento che il corpo diga è capace di sopportare senza raggiungere
una condizione di plasticizzazione diffusa per raggiungimento della resistenza a trazione
nella parte inferiore del manufatto. La Fig. 3b) mostra l’andamento dello spostamento per il punto
di controllo 2 (vedi Fig. 2a) alla base della diga relativamente a tutte le combinazioni considerate
Fig. 3 – a) Valori dello spostamento che il corpo della diga è capace di sopportare senza raggiungere una condizione
di plasticizzazione diffusa nella parte inferiore in funzione dei parametri di rigidezza assunti all’interfaccia digaammasso
roccioso; b) Spostamento verticale del punto di controllo 2 (vedi Fig. 2a) per diverse combinazioni dei
parametri di resistenza e rigidezza all’interfaccia diga-ammasso roccioso.
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