1 - Все форумы для проектировщиков

Приближенную оценку деформационного (по минимуму) предела весовых деформаций
(min АЖ£1) в функции от диаметра рефлектора D p
, характерную для
случая подвески зеркальной системы башенного типа, можно проводить по графику
на рис. 1.66. Спрогнозировать соответствующие этому случаю ветровые деформации
при скорости ветра Р = 15 м/с можно, установив долю ветровой нагрузки
(к* 5
= Gf/б£ в ) по графику на рис. 1.61. При других скоростях ветра следует пользоваться
переходным коэффициентом (Р/15) 2 .
Зависимости между максимальными и среднеквадратическими весовыми деформациями
приближенно описываются выражениями:
AN эХ 3D, AN эХ 4ZL
(1.184)
или, при использовании графика на рис. 1.66:
sm a р i - sina^o) • mitiAATg
• U5D p
cos a. cos a FO) mmANg -(3,751)
(1.185)
Ввиду того, что расхождение численных значений Ф св и Ф в не превышает 15-
20%, приближенную оценку ветровых деформаций можно также проводить по
2
формулам (1.184) и (1.185) при введении в них коэффициента K g
= K^5(V£,/15\ .
Коэффициент эффективности г\ т
, отражающий снижение эффективности работы
антенны вследствие рассеяния мощности конструкциями, расположенными
перед раскрывом, определяется по формуле
Ъ 1
2\к.„а
л va cosp
l-[2F-z p
)t&
CifcP- b I cos p cosp
2ё
•2/^
+ 0,5(1 + ^-*/cosp)
b /cosp)
(1.186)
(fcP / 24^) •
'm -b
/COSP-
b /cosp)
cM -
b /cosp)
где v - число ног опоры (обозначения см. на
рис. 1.101); к ск
- коэффициент, учитывающий радиосквозность
ноги опоры, принимаемый по результатам
испытаний:
а = 2а/D p
; Ъ = 2b/D p
; с х
= 2c x
jD p
; е = 2e/D p
;
Рис.1.101. Схема образования
тени в раскрыве рефлектора
при «освещении» опоры
контррефлектора плоским
и сферическим волновыми
фронтами
г = 2r ID • г =2r ID • J = 2i ID
'но ^-'но / J - y z
p •> 'во -'eo/ J - y p •>