Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Влияние толщины проката на температуру перехода в хрупкое состояние иллюстрируется<br />
на рис. 10.48 на примере хладостойкой низколегированной стали с<br />
о т<br />
= 400 МПа. В целом увеличение толщины проката на каждый мм снижает<br />
хладостойкость по величине t 2<br />
на 1+2° С в зависимости от марки стали<br />
(например, [43]).<br />
Склонность элементов конструкций к хрупкому разрушению усиливается при<br />
наличии конструктивных или технологических надрезов-концентраторов напряжения,<br />
локализующих разрушение.<br />
Опасность надреза естественно повышается с усилением концентрации напряжений,<br />
характеризуемой величиной теоретического коэффициента концентрации<br />
напряжений « 0<br />
= о т а х<br />
/о н<br />
(о т а х<br />
- максимальное напряжение в зоне концентрации<br />
напряжений, о н<br />
- номинальное напряжение). При увеличении а 0<br />
от 2 до 100,<br />
?! сдвигается в область положительных температур на 60°С (наибольшее повышение<br />
наблюдается при о^ = 2...5), t 2<br />
- на 80°С [43]. С увеличением остроты надреза<br />
а 0<br />
резко возрастает.<br />
На рис. 10.49 представлены значения а 0<br />
<strong>для</strong> различных видов сварных соединений<br />
из проката толщиной 20-40 мм, типичных <strong>для</strong> строительных конструкций, с<br />
учетом влияния конструктивных и технологических факторов [44].<br />
На рис. 10.50 показано, что работа разрушения интенсивно понижается по мере<br />
увеличения остроты надреза. Наконец, на вероятность хрупкого разрушения конструкций<br />
существенное влияние оказывает микроструктура стали [41].<br />
$,и-<br />
з,о-<br />
ю, МДж/м<br />
600<br />
400<br />
7^<br />
1,0 — 1 '<br />
200<br />
/\<br />
4<br />
S<br />
2<br />
1 2 3 4 5 6 7<br />
Рис.10.49. Теоретические коэффициенты концентрации<br />
напряжений <strong>для</strong> различных видов сварных соединений<br />
1 - стыковые соединения с плавным переходом от шва<br />
к основному металлу; 2 - тавровые соединения с разделкой<br />
кромок при плавном переходе от шва к основному<br />
металлу; 3 - то же, что 1, но с необработанным<br />
швом; 4 - приварка к несущему элементу поперечного<br />
ребра жесткости; 5 - нахлесточные соединения с лобовыми<br />
швами; 6 - нахлесточные соединения с фланговыми<br />
швами; 7 - тавровые соединения без разделки кромок<br />
о*—\ 3<br />
0,25 0,5 0,75<br />
R, мм<br />
Рис.10.50. Зависимость удельной<br />
работы деформации от<br />
остроты надреза при статическом<br />
растяжении. Улучшенная<br />
сталь 10Х2ГМ<br />
1 - толщина t = \5 мм; 2 -<br />
толщина t= 12 мм; 3 - толщина<br />
? = 8мм; 4 - цилиндрический<br />
образец<br />
На рис. 10.51 представлены зависимости ? нп<br />
и t\ от величин зерна <strong>для</strong> случая<br />
малоуглеродистых сталей типа СтЗ. Из рисунка видно, что <strong>для</strong> обеспечения нор-<br />
413
Change language