1 - Все форумы для проектировщиков

Рис.1.98. Модель ветрового воздействия на рефлектор:
а - принятое разложение сил и моментов; б - симметричное воздействие (адекват Q" );
в, г - кососимметричные воздействия первого рода (адекват Af 1, • Mi x
);
д, е - кососимметричные воздействия второго рода (адекват Q" П Q" )
Нормативная динамическая ветровая нагрузка определяется на основе средней
скорости ветра по формулам (1.121) и (1.122) соответственно указаниям п.1.6.3. В
первом приближении можно принимать динамическую ветровую нагрузку равной
20% от статической ветровой нагрузки.
При расчете по первому предельному состоянию (по прочности и устойчивости)
парциальные весовые силы определяются по формулам (1.114) и (1.115). При
расчете по второму предельному состоянию (по деформативности) парциальные
весовые силы определяются по (1.116) и (1.117), учитывающим отсутствие весовых
искажений зеркала рефлектора в его угловом положении a F
= осд), при котором
осуществляется юстировка отражающей поверхности зеркала.
Определение напряженно-деформированного состояния конструкции ЗА (усилий,
перемещений и т.п.) при действии различного вида статических, динамических
нагрузок и температуры производится по стандартным программам расчета пространственных
конструкций PACK, ПАРАДОКС, ПАРСЕК, ДИАНА и др.
Наиболее важным этапом этого блока расчета является определение деформационных
искажений поверхности зеркала рефлектора и взаимоположения рабочих
элементов зеркальной системы (рефлектора, контррефлектора, облучателя и т.п.).
В частности, искажения формы зеркала рефлектора обусловлены деформационными
перемещениями П-узлов, в которых производится опирание отражательных
щитов, и собственными деформациями щитов [12, рис.6.28]. При размере щита,
меньшем или равном 2 м, решающее значение имеют деформации каркаса.
Для сокращения исходной информации и понижения порядка решаемых систем
уравнений расчетная схема, как и действующие нагрузки, раскладывается на
98