Efterspændt betonbjælke - VBN - Aalborg Universitet

Kapitel 11. Efterspændt betonbjælke
hvor
Fc,res = 0,8 · x b(x) fck
Fs,res Resulterende trækkraft i armering [kN]
Fc,res Resulterende trykkraft i beton [kN]
Tværsnitsareal af armering mm2 As
σs
Armeringsspænding [MPa]
b(x) Bjælkebredde, der afhængig af trykzonehøjdens placering [mm]
fck
Betons karakteristiske trykstyrke [MPa]
(11.18)
For at kontrollere, at den valgte trykzonehøjde, x, er korrekt, sikres at den statiske betingelse er opfyldt ved at
undersøge den vandrette projektion. Den statiske betingelse er opskrevet i ligning (11.19).
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT
Fs,res
γs
− Fc,res
γc
= 0 (11.19)
Såfremt den statiske betingelse ikke er opfyldt, er estimatet af trykzonehøjden forkert. Den rigtige værdi af trykzone-
højden findes ved iterativt at gentage beregningsproceduren, indtil den statiske betingelse (11.19) er opfyldt. Herefter
kan brudmomentet, Mu, regnes. Dette gøres ved at tage moment om trykzonens tyngdepunkt, hvorved brudmomentet
bestemmes.
11.5.2 Forudsætninger
Trykbrudtøjningen for beton, εcu, sættes til 3,5 [Chr. Jensen, 2008].
Til at bestemme initialtøjningen, εs0, benyttes den karakteristiske arbejdeslinje for L12,5 liner, se figur 11.11.
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT
‰
· · ·
Figur 11.11: Karakteristisk arbejdskurve for L12,5 liner. [Søren Kloch, 2001]
Brudmomentet regnes i punkt b og punkt e, da momentbelastningen er størst i disse punkter på bjælken. Pga.
friktions- og låsetabet, se afsnit 11.3, er kabelkraften ikke ens i de to punkter. Kabelkraften sættes til hhv. 785,3
106
·
·
PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT