Efterspændt betonbjælke - VBN - Aalborg Universitet

More documents

Recommendations

Info

Kapitel 13. Betonvæg med søjleexcentricitet hvor et td Total excentricitet på væg [m] Væggens tykkelse [m] p Faktor, afhængig af væggens højde og tykkelse [-] ls Højde af væg [m] fcd Betons regningsmæssige trykstyrke [MPa] A Tværsnitsareal m 2 /m Excentriciteten til den last på væggen, der forventes at give det værste scenarie, beregnes af ligning (13.6). hvor etop Excentricitet på top af væg [m] e4 et = 2 3 etop + e4 Excentricitet fra væggens afvigelse fra planhed [m] Excentriciten på top af væg bestemmes af ligning (13.7). hvor etop = N1 e1 − N2 e2 + N3 e3 Ntop N1,N2,N3 Laster på væg, hhv. fra bjælke til højre, til vestre og fra ovenstående væg kN /m e1,e2,e3 Forudsætninger Excentricitet til hver last på væg [m] (13.6) (13.7) I kapitel 9 er det regnet, at hver vægelement armeres med tre Ø12 trækarmeringsstænger. Da disse placeres helt ude i vægelementets kant forudsættes, at væggen er af uarmeret beton med karakteristisk trykstyrke på fck = 30 MPa. Denne gøres regningsmæssig med en partialkoefficient γb = 1,4. Selve vægelementet har en tykkelse på td = 300 mm samt en højde på ls = 3255 mm, jf. afsnit 9.3. Tolerancen for dækvederlaget sættes til T = 20 mm jf. [Spæncom, 2010]. Lastpåvirkningen for maksimal moment og maksimal normalkraft er vist i tabel 13.2. Udregningerne ses i Elek- tronisk Bilag B19.13. 124 Tabel 13.2: Lastpåvirkninger på vægge. Situation N1 kN/m N2 kN/m N3 kN/m Maksimal moment 25,4 12,1 184,9 Maksimal normalkraft 25,4 20,2 214,3
Resultat Kapitel 13. Betonvæg med søjleexcentricitet Af ligning (13.4) bestemmes den last på væggen, der forventes at give det værste scenarie. Den tilhørende excentricitet bestemmes af ligning (13.6), hvorefter bæreevnen kan regnes af ligning (13.5). Resultaterne er vist i tabel 13.3. Tabel 13.3: Dimensionsgivende last og excentricitet på kældervæg for de to situationer, samt dens udregnede bæreevne. Situation Nt kN/m et [mm] NRd kN/m Udnyttelsesgrad [%] Maksimal moment 233,9 21,1 4530,7 5,2 Maksimal normalkraft 271,4 19,1 4632,7 5,9 Ud fra resultaterne vist i tabellen ses det, at bæreevnen for det værst påvirkede vægelement er tilstrækkelig, hvorfor vægelementet udsat for søjleexcentricitet ikke er dimensionsgivende. 125
Page 3:
Titel: CWO Company House Tema: Proj
Page 7 and 8:
Indholdsfortegnelse 1 Projektbeskri
Page 11 and 12:
Kapitel 1 Projektbeskrivelse Dette
Page 13:
Del I Geoteknik 5
Page 16 and 17:
Kapitel 2. Introduktion 2.1 Geologi
Page 18 and 19:
Kapitel 2. Introduktion Tabel 2.1:
Page 20 and 21:
Kapitel 2. Introduktion 12 Kote [m]
Page 22 and 23:
Kapitel 3. Dimensionering af spunsv
Page 24 and 25:
Page 26 and 27:
Page 28 and 29:
Page 30 and 31:
Page 32 and 33:
Page 34 and 35:
Page 36 and 37:
Page 38 and 39:
Page 40 and 41:
Kapitel 4. Dimensionering af anker
Page 42 and 43:
Page 44 and 45:
Page 46 and 47:
Kapitel 5. Grundvand I det følgend
Page 48 and 49:
Kapitel 5. Grundvand 5.2 Strømnet
Page 50 and 51:
Kapitel 5. Grundvand 5.2.3 Resultat
Page 52 and 53:
Kapitel 5. Grundvand Figur 5.9: Hø
Page 55:
Kapitel 6 Fundering I afsnit 2.2 er
Page 59 and 60:
Kapitel 7 Introduktion Efter byggeg
Page 61 and 62:
Figur 7.4: Princip for lodret lastn
Page 63:
7.3.1 Armering af skiver 7.3.1. Arm
Page 66 and 67:
Kapitel 8. Laster 8.2 Snelast Den k
Page 68 and 69:
Kapitel 8. Laster Vindlast fra syd/
Page 70 and 71:
Kapitel 8. Laster 8.4 Egenlast Tabe
Page 72 and 73:
Kapitel 8. Laster Tabel 8.3: Karakt
Page 74 and 75:
Kapitel 8. Laster hvor Ed Gk Qk Ed
Page 77 and 78:
Kapitel 9 Stabilitetskontrol af ski
Page 79 and 80:
9.2. Fordeling af laster Tabel 9.1:
Page 81 and 82: Figur 9.4: Nummering af vægge for
Page 83 and 84: som kan bestemmes ved Naviers forme
Page 85: 9.3.3. Resultat Antallet af armerin
Page 88 and 89: Kapitel 10. Samlinger i konstruktio
Page 101 and 102: Kapitel 11 Efterspændt betonbjælk
Page 103 and 104: Tabel 11.2: Styrkeparametre for bet
Page 105 and 106: 11.2.1 Metode 11.2.1. Metode I punk
Page 107 and 108: 11.3.1 Metode Friktionstab Friktion
Page 109 and 110: Ud fra tabellen ses det, at den min
Page 111 and 112: Samlet spændingstab 11.4.2. Foruds
Page 113 and 114: A s 11.5.1 Metode d ε = 3,5 ‰ cu
Page 115 and 116: kN og 675,0 kN i udregningerne. 11.
Page 117 and 118: 11.7 Spaltearmering 11.7. Spaltearm
Page 119 and 120: 11.8. Forskydningsarmering Det ses,
Page 121: 148 kN 246 kN 246 kN Figur 11.16: F
Page 124 and 125: Kapitel 12. Kontrol af robusthed fo
Page 126 and 127: Kapitel 12. Kontrol af robusthed fo
Page 129 and 130: Kapitel 13 Betonvæg med søjleexce
Page 131: Kapitel 13. Betonvæg med søjleexc
Page 136 and 137: Kapitel 14. Murværk Metode Tværbe
Page 138 and 139: Kapitel 14. Murværk hvor Rsd E0k e
Page 140 and 141: Kapitel 14. Murværk 13,5 m 0,6 m 0
Page 142 and 143: Kapitel 14. Murværk Det ses dermed
Page 145 and 146: Kapitel 15 Konklusion Der er gennem
Page 147 and 148: Litteratur C.W. Obel, 2010. C.W. Ob
Page 149: Del IV Appendiks 141
Page 152 and 153: Appendiks A1. Vindlast hvor we Udve
Page 154 and 155: Appendiks A1. Vindlast Figur A1.6:
Page 157: Appendiks A2 Statisk bestemthed Det
Page 160: Appendiks A3. Grafisk stabilitetsko
show all

Efterspændt betonbjælke - VBN - Aalborg Universitet

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?