Efterspændt betonbjælke - VBN - Aalborg Universitet

Kapitel 13. Betonvæg med søjleexcentricitet
hvor
et
td
Total excentricitet på væg [m]
Væggens tykkelse [m]
p Faktor, afhængig af væggens højde og tykkelse [-]
ls
Højde af væg [m]
fcd Betons regningsmæssige trykstyrke [MPa]
A Tværsnitsareal
m 2
/m
Excentriciteten til den last på væggen, der forventes at give det værste scenarie, beregnes af ligning (13.6).
hvor
etop Excentricitet på top af væg [m]
e4
et = 2
3 etop + e4
Excentricitet fra væggens afvigelse fra planhed [m]
Excentriciten på top af væg bestemmes af ligning (13.7).
hvor
etop = N1 e1 − N2 e2 + N3 e3
Ntop
N1,N2,N3 Laster på væg, hhv. fra bjælke til højre, til vestre og fra ovenstående væg
kN
/m
e1,e2,e3
Forudsætninger
Excentricitet til hver last på væg [m]
(13.6)
(13.7)
I kapitel 9 er det regnet, at hver vægelement armeres med tre Ø12 trækarmeringsstænger. Da disse placeres helt ude
i vægelementets kant forudsættes, at væggen er af uarmeret beton med karakteristisk trykstyrke på fck = 30 MPa.
Denne gøres regningsmæssig med en partialkoefficient γb = 1,4.
Selve vægelementet har en tykkelse på td = 300 mm samt en højde på ls = 3255 mm, jf. afsnit 9.3. Tolerancen
for dækvederlaget sættes til T = 20 mm jf. [Spæncom, 2010].
Lastpåvirkningen for maksimal moment og maksimal normalkraft er vist i tabel 13.2. Udregningerne ses i Elek-
tronisk Bilag B19.13.
124
Tabel 13.2: Lastpåvirkninger på vægge.
Situation N1
kN/m
N2
kN/m
N3
kN/m
Maksimal moment 25,4 12,1 184,9
Maksimal normalkraft 25,4 20,2 214,3