Efterspændt betonbjælke - VBN - Aalborg Universitet

Kapitel 11. Efterspændt betonbjælke
(a) (b) (c)
Figur 11.13: (a) Spændingstrajektorierne i bjælken. (b) Spændingsfordeling i tværretningen. (c) Momentfordeling i
vandret snit. [Søren Kloch, 2001]
Trækresultanten, T , kan med god tilnærmelse beregnes af formel (11.23). [Søren Kloch, 2001]
T ≈ 0,25 · K · 1 − a
h
hvor
K Kabelkraft [kN]
h Højde af tværsnit [mm]
a Ankerplades højde [mm]
Det nødvendige areal af spaltearmeringen, Anødv, kan begregnes af ligning (11.24).
hvor
Anødv = T
σs Armeringens regningsmæssige flydespænding
kN
/m2 11.7.2 Forudsætninger
σs
(11.23)
(11.24)
Armeringsbøjlerne udformes som frettinger. Disse er nemmere at placere blandt den øvrige armering og giver mu-
lighed for et større samlet tværsnitsareal. Der benyttes armeringsjern med en diameter på 11 mm.
Det vælges at benytte slap armering med en karakteristisk flydespænding på fyk = 550 MPa. Metoden bygger på
en elastisk spændingsfordeling, og tværsnittet regnes derfor urevnet, så σs skal vælges passende lavt. Det vælges at
sætte σs til 50 % af stålets karakteristiske styrke. [Søren Kloch, 2001]
11.7.3 Resultat
Trækresultanten, det nødvendige armeringsareal og det nødvendige antal armeringsjern er beregnet for både lodret
og vandret snit og er anført i tabel 11.9. Beregninger er vist i bilag B15.4.
110
Tabel 11.9: Resultater for dimensionering af spaltearmering.
T [kN]
Anødv mm2 Antal armeringsjern [stk.]
Lodret 133,9 535 6
Vandret 139,0 556 6