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5.4.4 Quatrième cas: comportement en T avec armature ordinaire en traction (a > t; As + 0) 1.--';-,--.,...,...,..,...."..,....,..,.,....,.....,......,....,...."...."~r-;r-;r~7'7J't'""':"""':~~...."....,,...,...,;,·1 .L O,!5o;>, Cuf' bw ., ~ ds dp dp-O,5t --4 ., ~bYI T2 T :cuwr Ap:s Figure 5.5 - Quatrième cas de flexion Ce cas est illustré à la figure 5.5. Généralement, la valeur de C ut est grande par rappot à C uw de sorte que le point d'application de la résultante des forces de compression se situe assez près de celui de C ut ' On peut donc écrire: page 81 Chapitre 5
L'équilibre des forces internes permet d'avoir: a = [A psps *f + A sy *f - 0 , 85*f' c*(b - B w )*t]/(O ' 85*f' cw *B) (5-19) donne: La somme des moments par rapport à la ligne d'action de e uf M R = A ps * f ps * (d p - 0, 5 *t ) + As* f y* (d s - 0, 5 *t ) 0, 85*f' c*a*B w* (a - t) 12 (5-20) 5.5 INDICE D'ARMATURE L'expérience confirme que les sections planes restent planes jusqu'à la rupture. On peut donc admettre une variation linéaire de la déformation unitaire du béton sur la hauteur de la section. D'après la figure 5.6 et en considérant la loi des triangles semblables on a: € pl (d p - c ) '" euIC € si (ds - c ) '" € ul c €'s/(c - d's) = €ul C (5-21) (5-22) (5-23) De (5-21) on a: page 82 Chapitre 5
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ECOLE POLYTECHNIQUE de TRIES • ·
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REMERCIEMENTS Nous ne saurons assez
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SOMMAIRE Nous vous proposons dans c
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V c contribution du béton à la r
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Es E's E y déformation unitaire de
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DIMENSIONNEMENT DES VOUSSOIRS 2.1 D
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CONCLUSION Le travail que nous avon
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La conception d' un ouvrage en bét
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BIBLIOGRAPHIE 1. G. GRATTESAT Conce
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Tableau 3.13 - Sollicitations maxim
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