Diplomová práce - Ãstav automatizace a informatiky - Vysoké uÄenà ...
Diplomová práce - Ãstav automatizace a informatiky - Vysoké uÄenà ...
Diplomová práce - Ãstav automatizace a informatiky - Vysoké uÄenà ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Použití frekvenčních charakteristik u spojitých systémů Strana 33<br />
Im<br />
− π = arctg<br />
Re<br />
[ G0<br />
( jωk<br />
)]<br />
[ G ( jω<br />
)]<br />
0<br />
k<br />
− ω T<br />
k<br />
dk<br />
.<br />
(3.25)<br />
Ze vztahu (3.24) vypočítám kritickou úhlovou frekvenci ω k a z kritické fáze<br />
ϕ (3.25) kritické dopravní zpoždění T dk .<br />
( )<br />
k<br />
ω k<br />
Jak už jsem uvedl v kapitole 3.1.3, při zjišťování stability regulačních obvodů<br />
využívám i frekvenčních charakteristik v logaritmických souřadnicích. Tím se zabývá i<br />
Nyquistovo kritérium, které zde uvedu nyní, ale ve zjednodušené formě.<br />
Zjednodušené Nyquistovo kritérium v logaritmických souřadnicích<br />
Verzi zjednodušeného Nyquistova kritéria zde uvedu v logaritmických<br />
souřadnicích. Předpokladem je, že přenos rozpojeného regulačního obvodu nemá žádný<br />
pól v pravé polorovině roviny kořenů "s".<br />
Je-li přenos rozpojeného regulačního obvodu ve tvaru<br />
1<br />
1<br />
tj. s<br />
1<br />
= − < 0,<br />
s<br />
2<br />
= − < 0,<br />
s = 0 3<br />
,<br />
T<br />
T<br />
1<br />
G<br />
o<br />
( s)<br />
2<br />
=<br />
s<br />
k<br />
O<br />
( T s + )( T s 1) ,<br />
1<br />
1 2<br />
+<br />
(3.26)<br />
(nulový pól je zahrnut do levé poloroviny), přitom lze uvažovat relaci koeficientů přenosu<br />
(zesílení) k o1 < k o3 < k o2 .<br />
Amplitudové a fázové frekvenční charakteristiky přenosu (3.26) jsou zobrazeny v<br />
části obr. 3.10a. Pro zesílení k 01 přenosu rozpojeného regulačního obvodu je uzavřený<br />
regulační obvod stabilní, pro k 03 je na mezi stability a pro k O2 je uzavřený regulační obvod<br />
nestabilní. Rozhodl jsme tak podle polohy bodu [-1, 0] vzhledem k průběhu jednotlivých<br />
amplitudových a fázových frekvenčních charakteristik rozpojeného regulačního obvodu.<br />
Z obr. 3.11 vyplývá souvislost průběhů frekvenčních charakteristik rozpojeného<br />
regulačního obvodu v komplexní rovině a v logaritmických souřadnicích. V části obr.<br />
3.11b je amplitudová logaritmická frekvenční charakteristika, v části obr. 3.11c je<br />
zakreslena fázová logaritmická frekvenční charakteristika.<br />
Frekvenčním bodem pro rozhodování o stabilitě zjednodušeným Nyquistovým<br />
kritériem v komplexní rovině byl bod [-1, 0]. V tomto bodě modul frekvenčního přenosu<br />
rozpojeného regulačního obvodu má hodnotu<br />
G O<br />
( jω) = 1,<br />
(3.27)<br />
a fáze má hodnotu ϕ ( ω) = −180° .<br />
V logaritmických souřadnicích si zobrazím odpovídající kritický bod výpočtem<br />
[ ] = 20 log1 = 0.<br />
A dB<br />
(3.28)