29.01.2015 Views

Diplomová práce - Ústav automatizace a informatiky - Vysoké učení ...

Diplomová práce - Ústav automatizace a informatiky - Vysoké učení ...

Diplomová práce - Ústav automatizace a informatiky - Vysoké učení ...

SHOW MORE
SHOW LESS

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.

Použití frekvenčních charakteristik u spojitých systémů Strana 33<br />

Im<br />

− π = arctg<br />

Re<br />

[ G0<br />

( jωk<br />

)]<br />

[ G ( jω<br />

)]<br />

0<br />

k<br />

− ω T<br />

k<br />

dk<br />

.<br />

(3.25)<br />

Ze vztahu (3.24) vypočítám kritickou úhlovou frekvenci ω k a z kritické fáze<br />

ϕ (3.25) kritické dopravní zpoždění T dk .<br />

( )<br />

k<br />

ω k<br />

Jak už jsem uvedl v kapitole 3.1.3, při zjišťování stability regulačních obvodů<br />

využívám i frekvenčních charakteristik v logaritmických souřadnicích. Tím se zabývá i<br />

Nyquistovo kritérium, které zde uvedu nyní, ale ve zjednodušené formě.<br />

Zjednodušené Nyquistovo kritérium v logaritmických souřadnicích<br />

Verzi zjednodušeného Nyquistova kritéria zde uvedu v logaritmických<br />

souřadnicích. Předpokladem je, že přenos rozpojeného regulačního obvodu nemá žádný<br />

pól v pravé polorovině roviny kořenů "s".<br />

Je-li přenos rozpojeného regulačního obvodu ve tvaru<br />

1<br />

1<br />

tj. s<br />

1<br />

= − < 0,<br />

s<br />

2<br />

= − < 0,<br />

s = 0 3<br />

,<br />

T<br />

T<br />

1<br />

G<br />

o<br />

( s)<br />

2<br />

=<br />

s<br />

k<br />

O<br />

( T s + )( T s 1) ,<br />

1<br />

1 2<br />

+<br />

(3.26)<br />

(nulový pól je zahrnut do levé poloroviny), přitom lze uvažovat relaci koeficientů přenosu<br />

(zesílení) k o1 < k o3 < k o2 .<br />

Amplitudové a fázové frekvenční charakteristiky přenosu (3.26) jsou zobrazeny v<br />

části obr. 3.10a. Pro zesílení k 01 přenosu rozpojeného regulačního obvodu je uzavřený<br />

regulační obvod stabilní, pro k 03 je na mezi stability a pro k O2 je uzavřený regulační obvod<br />

nestabilní. Rozhodl jsme tak podle polohy bodu [-1, 0] vzhledem k průběhu jednotlivých<br />

amplitudových a fázových frekvenčních charakteristik rozpojeného regulačního obvodu.<br />

Z obr. 3.11 vyplývá souvislost průběhů frekvenčních charakteristik rozpojeného<br />

regulačního obvodu v komplexní rovině a v logaritmických souřadnicích. V části obr.<br />

3.11b je amplitudová logaritmická frekvenční charakteristika, v části obr. 3.11c je<br />

zakreslena fázová logaritmická frekvenční charakteristika.<br />

Frekvenčním bodem pro rozhodování o stabilitě zjednodušeným Nyquistovým<br />

kritériem v komplexní rovině byl bod [-1, 0]. V tomto bodě modul frekvenčního přenosu<br />

rozpojeného regulačního obvodu má hodnotu<br />

G O<br />

( jω) = 1,<br />

(3.27)<br />

a fáze má hodnotu ϕ ( ω) = −180° .<br />

V logaritmických souřadnicích si zobrazím odpovídající kritický bod výpočtem<br />

[ ] = 20 log1 = 0.<br />

A dB<br />

(3.28)

Hooray! Your file is uploaded and ready to be published.

Saved successfully!

Ooh no, something went wrong!