br ü ckenerhaltung - zeitschrift-brueckenbau Construction und ...

B R Ü C K E N L A G E R U N D F A H R B A H N Ü B E R G Ä N G E<br />
Auf deren Basis wurde der probeweise<br />
Austausch der ausgewählten Lager<br />
unterschiedlicher Bauart unter Leitung<br />
der Prof. Dr. Lorenz & Co Bauingenieure<br />
GmbH vorgenommen. Dabei ging es vor<br />
allem darum, sowohl detaillierte Erkenntnisse<br />
über den Zustand der Lager und der<br />
Einbausituation als auch Erfahrungen<br />
hinsichtlich eines optimalen Bau- und<br />
Montageablaufs zu gewinnen. Am Probelagertausch<br />
war die RW Sollinger Hütte<br />
GmbH maßgeblich beteiligt. Insgesamt<br />
konnte die RW Sollinger Hütte GmbH bei<br />
dieser Aktion umfangreiche Erfahrungen<br />
hinsichtlich technischer Bearbeitung,<br />
Fertigung und Management sammeln,<br />
die für ähnliche Sanierungsvorhaben zur<br />
Verfügung stehen.<br />
Nach dem Ausbau der vorhandenen<br />
Lager erfolgte eine visuelle Beurteilung,<br />
der sich die in Absatz 2.2 beschriebene<br />
Werkstoffprüfung anschloss. Neben den<br />
Ergebnissen der metallurgischen Prüfung<br />
gab es geometrische Kriterien für<br />
die Entscheidung, ob die ausgebauten<br />
Lager wiederverwendet oder durch neue<br />
ersetzt werden.<br />
Lagerrolle<br />
Dezember 2010 | BRÜCKENBAU<br />
4 In-situ-Ultraschallprüfung<br />
© RW Sollinger Hütte GmbH<br />
2.2 Werkstoffprüfungen<br />
Der Sanierung voraus gingen umfangreiche<br />
Werkstoffprüfungen, um auszuschließen,<br />
dass schadhafte Lagerkomponenten<br />
mit Rissen oder übergroßen<br />
Lunkern wiederverwendet werden.<br />
Die Prüfungen erfolgten sowohl in situ als<br />
auch im Labor, im Labor wurden folgende<br />
Eigenschaften untersucht:<br />
– chemische Zusammensetzung;<br />
– mechanische Kennwerte<br />
(Streckgrenze R eH , Zugfestigkeit R m ,<br />
Bruchdehnung A 5 );<br />
– Kerbschlagarbeit;<br />
– Härteprüfung und Gefügeaufbau.<br />
R eH in MPA R m in MPA A 5 in %<br />
Istwerte längs zur Rollenachse 400 574 25,8<br />
Istwerte quer zur Rollenachse 392 560 26,4<br />
Lagerplatte<br />
Istwerte längs zur Rollrichtung 527 608 6,0<br />
Istwerte quer zur Rollrichtung 432 571 6,2<br />
5 Streckgrenze, Zugfestigkeit und Bruchdehung aus Versuchen<br />
© RW Sollinger Hütte GmbH<br />
6 7 Lagerrollen und Kippbolzen mit starken und wenig Schäden<br />
© RW Sollinger Hütte GmbH<br />
Bei der hier genannten Lagerrolle handelt<br />
es sich um einen unlegierten Walzstahl<br />
etwa vom Typ C 40 im normalisierten Zustand.<br />
Die Kerbschlagarbeiten erreichten<br />
bei einer Prüftemperatur von 0 °C Werte<br />
von 18–26 J.<br />
Bei der Lagerplatte und den Kippteilen<br />
handelt es sich um einen unlegierten<br />
Stahlguss etwa vom Typ C 60 im normalisierten<br />
Zustand. Die Kerbschlagarbeiten<br />
erreichten bei einer Prüftemperatur von<br />
0 °C Werte von 4–6 J.<br />
2.3 Geometrische Forderungen<br />
Grundlage für die Beurteilung waren, im<br />
Fall eines positiven Ergebnisses der Werkstoffprüfung,<br />
die geometrischen Forderungen<br />
der DIN EN 1337-4 (Rollenlager).<br />
Die Festlegungen in der DIN EN 1337-4 zu<br />
Reibungszahlen und Toleranzen stehen in<br />
engem Zusammenhang und orientieren<br />
sich an der Theorie der Rollreibung. Das<br />
gilt besonders für die Ebenheitsfestlegungen<br />
der Lagerplatten mit zum Beispiel ∆h<br />
= 0,10 mm oder für die Durchmessertoleranz<br />
der Rollen mit 0 ≤ ∆D ≤ 0,08 mm.<br />
Nimmt man einen Rollendurchmesser D<br />
= 100 mm, ein häufiges Maß der Lager bei<br />
der U2, bedeutet die Ausnutzung der zulässigen<br />
Toleranz von ∆D = 0,08 mm eine<br />
zusätzliche Exzentrizität von 0,08/100<br />
= 0,0008 ≈ 0,001. Der ermittelte Wert<br />
liegt etwa in der Größenordnung des<br />
Rollwiderstandskoeffizienten c R = 0,001.<br />
Diese Aussage gilt unabhängig davon,<br />
ob es sich um neue oder um gebrauchte<br />
Lager handelt. Es sind rein geometrische<br />
Forderungen, die in ihrer Gesamtheit zu<br />
verwirklichen sind.<br />
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