Download - DNEC

3.5.7 Primer 7
3- 45
V.Alendar - Prethodno napregnuti beton
Kontinualni nosa~ preko dva polja, sa trasom kablova prema slici 3.44, istovremeno se
prethodno napre`e sa oba kraja. Odrediti potrebnu vrednost po~etnog ekvivalentnog
optere}enja q k0 usled prethodnog naprezanja, tako da ugibi konstrukcije nakon te~enja i
skupljanja betona budu jednaki nuli. Konstrukcija se prethodno napre`e pri starosti betona
od 28 dana (ϕ gt=2,6; Eb(t 0)=35000MPa). Dodatno stalno optere}enje ∆g se nanosi pri
starosti betona od 90 dana (ϕ∆gt=2,0; Eb(t 0)≅35000MPa).
Podaci: L=20,0m; g=50kN/m; ∆g=25kN/m; ω=0,80; Moment inercije preseka I b=
0,025m 4 ;
N k
a)
L/2
- Maksimalni trenutni ugib u polju usled dejstva sopstvene te`ine g
δ
g 0
4
gL
=
184,
6E
- Maksimalni trenutni ugib u polju usled dejstva dodatnog stalnog optere}enja ∆g
δ
∆g
- Ukupni trajni ugib usled stalnog optere}enja nakon te~enja betona (izraz 3.17)
- Ukupni trajni ugib usled prethodnog naprezanja (izraz 3.16)
Komentar: S obzirom da je N kt / N k0 = ω , tada je i δ kt / δ k0 = ω
f
e
L L
- Po~etni ugib koji je potrebno ostvariti kablovima
g
∆g
q k
∆g
b) L L
b
I
g
TL
Slika 3.44 Balansiranje trajnih ugiba konstrukcije
b
4
50x20
=
= 0,
05m
7
184,
6x3,
5x10
x0,
025
4
25x20
==
= 0,
025m
7
184,
6x3,
5x10
x0,
025
∆ gt = δ g 0 ( 1+
ϕ gt ) + δ ∆g
0(
1+
ϕ∆gt
δ
kt
kt
) =
0,
050(
1
+
2,
6)
0, 5(
δ k 0 + δ kt ) ϕ t = ωδ k 0 + 0,
5(
δ k 0 + ωδ k 0
+
N k
d
0,
025(
1
∆ = δ +
) ϕ
k 0
0,
255
=
ω + 0,
5ϕ
+ 0,
5ωϕ
gt
gt
=
0,
80
gt
=
+
2,
0)
0,
255
0,
255
= 0,
081m
+ 0,
5x2,
6 + 0,
5x0,
80x2,
6
= 0,
255m
m