Download - DNEC

3- 16
V.Alendar - Prethodno napregnuti beton
Za stati~ki odredjeni nosa~ sa slike 3.11, sa definisanim po~etnim stanjem (t=0), algoritam
za analizu trajnog stanja, pod trajnim silama u kablovima prikazan je na slici 3.14. Sila prethodnog
naprezanja, normalne sile, momenti savijanja i transverzalne sile u presecima dobijaju
se mno`enjem odgovaraju}ih po~etnih vrednosti koeficijentom ω . Isto va`i i za ekvivalentno
optere}enje usled trajnih sila prethodnog naprezanja, slika 3.14d, koje se dobija
mno`enjem odgovaraju}ih komponenti po~etnog stanja koeficijentom ω .
Kona~na, trajna vrednost ugiba ∆ kt neke ta~ke konstrukcije, usled dejstva samo prethodnog
naprezanja sa efektima te~enja betona, mo`e da se proceni kao
(3.16)
gde su: δ kt - ugib usled trajne sile prethodnog naprezanja N kt ; δ k0 - ugib usled po~etne sile
prethodnog naprezanja N k0 ; ϕ t - koeficijent te~enja betona, definisan propisima za betonske
konstrukcije (BAB). Ugibi usled po~etne odnosno trajne sile prethodnog naprezanja
odredjuju se za nosa~ optere}en odgovaraju}im ekvivalentnim optere}enjem prema
slikama 3.11d odnosno 3.15d. Struktura uzraza (3.16) zasniva se na pretpostavci da je ugib
usled trajne sile prethodnog naprezanja N kt , pribli`no jednak zbiru elasti~nog, trenutnog
ugiba δ kt usled trajne sile, i prirasta ugiba u toku vremena usled te~enja betona pod konstantnom
srednjom vredno{}u sile prethodnog naprezanja.
N kA
a)
b)
e)
∆
kt
A B C
x
x
δ 0, 5(
δ 0 δ ) ϕ + + =
e x
kt
f
N 0
k
Nk0 Nkt N 0
k
Nk0A NktA Nk0sr Nktsr g
N ktx Nktsr
q k0sr = 8N ktsr f/L 2
N kt = ωN k0
L a
δ kt , Μ kt , T kt
Slika 3.15 Procenjeni trajni efekti prethodnog naprezanja
stati~ki neodredjenih konstrukcija
k
Celine radi, na slici 3.15 prikazan je algoritam i za stati~ki neodredjen nosa~ sa slike 3.12.
Sve {to je re~eno za stati~ki odredjen nosa~ sa slike 3.14, va`i i ovom slu~aju.
kt
t
N kC
N k0C
N ktC
x