Download - DNEC

- Polo`aj rezultante prethodnog naprezanja u odnosu na donju ivicu preseka
y k = (5x5,0 + 5x11,0 + 5x17,0 + 4x115,0)/19 = 32,89cm
- Ekscentricitet rezultante prethodnog naprezanja u odnosu na te`i{te preseka
e bk = y T - y k = 60,0 - 32,89 = 27,11cm
(A) Kontrola napona u sredini raspona u fazi prethodnog naprezanja
- Stati~ki uticaji u preseku usled sopstvene te`ine
g = F bγ b = 0,375x25 = 9,38kN/m
Za {irinu oslonaca pretpostavlja se b 0=30cm, pa je ra~unski raspon grede
L=L 0 - b 0 = 20,0-0,3= 19,7m
M g = gL 2 / 8 = 9,38x19,7 2 / 8 = 455,0kNm
Po~etna rezultuju}a sila prethodnog naprezanja, nakon gubitaka usled elasti~nih
deformacija od 5% (ukupno - n=19 u`adi)
Nk0 = n0,95N 0
k1 = 19x0,95x182 = 3285,1kN
Napon u betonu na donjoj ivici preseka (izrazi 4.14)
σ
b10
N k =
F
b
e
1 +
k
M
) −
W
b1
2
3285,
1 27,
11 455x10
= ( 1 + ) −
3750 27,
29 1,
023x10
0 bk g
( 5
b2
Komentar: Napon u betonu manji je od dopu{tenog napona pritiska u fazi
prethodnog naprezanja od 17,3MPa
Napon u betonu na gornjoj ivici preseka
2
N
M
k 0 ebk
g 3285,
1 27,
11 455x10
σ b20
= 1 − ) + = ( 1 − ) +
F k W 3750 27,
29 1,
023x10
b
( 5
b1
b2
Komentar: U fazi prethodnog naprezanja ne javlja se napon zatezanja na
gornjoj ivici preseka.
(B) Kontrola napona u preseku kod oslonca u fazi prethodnog naprezanja
M g=0
σ
σ
b10
b20
N k =
F
b
0
e
( 1 +
k
bk
b2
3285,
1 27,
11
) = ( 1 + ) =
3750 27,
29
Komentar: Napon u betonu pribli`no je jednak dopu{tenom naponu pritiska
u fazi prethodnog naprezanja od 17,3MPa.
N k =
F
b
0
e
( 1−
k
bk
b1
Komentar: U fazi prethodnog naprezanja ne javlja se napon zatezanja na
gornjoj ivici preseka. Konstantan raspored u`adi prema slici 4.38, sa delom
u`adi u oblasti gornje flan{e, usvojen je tako da i u preseku iznad oslonca
naponi u betonu budu u granicama dopu{tenih.
4- 31
17,
4
MPa
3285,
1 27,
11
) = ( 1 − ) = 0,
1MPa
3750 27,
29
=
13,
0
MPa
= 4,
5MPa