Download - DNEC
Download - DNEC
Download - DNEC
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
3- 22<br />
V.Alendar - Prethodno napregnuti beton<br />
Analogno prethodnim primerima, naponi usled skupljanja betona su oko tri puta manji u<br />
odnosu na napone usled naglog hladjenja betona, za ekvivalentni pad temperature ∆T=ε<br />
sk/α T , gde je α T koeficijent termi~kih dilatacija betona.<br />
c) u slu~aju potpuno spre~enog daljeg razvoja po~etnih dilatacija (deformacija) ε b(t 0),<br />
betonski element odgovara promenom napona ∆σ b(t 0) , sni`enjem indukovanih po~etnih<br />
napona σ b(t 0) . Ovo je klasi~an slu~aj relaksacije napona pri konstantnoj deformaciji. Izraz<br />
(3.21) za promenu napona u betonu ∆σ b(t) dobija oblik<br />
Trajni napon σ b(t), nakon zavr{ene relaksacije betona iznosi<br />
δ 0<br />
Slika 3.20 Relaksacija napona nakon<br />
naglog sleganje oslonca<br />
*<br />
∆σ<br />
b(<br />
t) = −E<br />
befϕ<br />
( t)<br />
εb<br />
( t0)<br />
ϕ(<br />
t)<br />
σ b(<br />
t) = σ b(<br />
t0)<br />
− ∆σ<br />
b(<br />
t)<br />
= ( 1−<br />
) Eb(<br />
t0)<br />
εb<br />
( t0)<br />
1+<br />
χ(<br />
t)<br />
ϕ(<br />
t)<br />
ϕ(<br />
t)<br />
=<br />
( 1−<br />
) σ b(<br />
t0)<br />
1+<br />
χ(<br />
t)<br />
ϕ(<br />
t)<br />
(3.25)<br />
(3.26)<br />
Za ilustaciju, za uobi~ajene vrednosti χ (t)<br />
=0,8 i<br />
ϕ (t)<br />
=2,5, kona~ni napon u betonu iznosi samo 17%<br />
od po~etnog napona, σ b(t)= 0,17 σ b(t 0 ). Prema tome,<br />
ako kontinualni nosa~ sa slike 3.20 nekako pre`ivi<br />
naglo sleganje oslonca za iznos δ 0 , tokom vremena<br />
konstrukcija }e se skoro u potpunosti osloboditi<br />
'stresa'. Efekat relaksacije napona u betonu usled<br />
ometanog, ili u potpunosti spre~enog razvoja po~etnih deformacija, 'centralna ta~ka' je<br />
metode deformacije, tako da se ona ponekada naziva i 'metoda relaksacije'. Kvalitativna<br />
rami{ljanja u terminima 'relaksacije', poma`u u tra`enju odgovora na pitanje 'a kako rade<br />
betonske konstrukcije?'.<br />
3.4.2 Pona{anje nearmiranog<br />
prethodno napregnutog betona bez prslina u toku vremena<br />
Prethodni primeri ilustruju primenu 'linearizovane teorije te~enja betona' na osnovnom<br />
slu~aju betonske konstrukcije bez armature i kablova. Ako je element prethodno napregnut,<br />
tada je uloga ~elika kabla dvostruka: sa jedne strane u~estvuje u kreiranju po~etnog<br />
naponsko-deformacijskog stanja kao spolja{nje optere}enje, a sa druge strane, kao deo<br />
'idealizovanog' preseka konstrukcije, zajedno sa klasi~nom armaturom opire se deformacijama<br />
koje se razvijaju u toku vremena, pa i te~enju odnosno skupljanju betona. Re{enje<br />
stanja napona i deformacija konstrukcije u toku vremena dobija se analizom spregnute<br />
konstrukcije/preseka od betona i kablova (u narednim analizama klasi~na armatura je<br />
zanemarena). Postupak analize trajnog stanja prethodno napregnutih konstrukcija putem<br />
uvodjenja koeficijenta ω = N kt /N k0 , samo pribli`no opisuje stvarno pona{anje konstrukcija<br />
u toku vremena.