Download - DNEC

- Presek 2 - sredina raspona
σ
bk 0
3- 38
V.Alendar - Prethodno napregnuti beton
Uticaji usled prethodnog naprezanja
N k0 = 2678kN
e bk = 70cm (ekscentricitet u odnosu na te`i{te betonskog preseka)
M k0 = N k0 e bk = 2678x0,70 = 1875kNm
Uticaji usled sopstvene te`ine nosa~a
g=12kN/m
L=30,0m
M g=gL 2 / 8 = 12,0 x 30,0 2 / 8 = 1350kNm
Presek betona
F b = 4800cm 2
I b = 4,5 10 6 cm 4
i 2 = I b / F b = 4,5 10 6 / 4800 = 937,5cm
Po~etni napon pritiska u betonu u nivou rezultuju}eg kabla
N k =
F
b
0
+
M
k 0
− M
I
b
Pad napona usled relaksacije ~elika
g
e
Komentar: Prema savremenim standardima, u prvih hiljadu sati nakon zatezanja,
u`ad za prethodno naprezanje ne smeju da imaju pad napona usled relaksacije ve}i
od 2,5% po~etnog napona. Medjutim, kona~ni pad napona mo`e da bude i tri puta
ve}i! Podatke o relaksacije obavezno dostavlja prozvodja~ u`adi. Usvaja se da je
kona~ani pad napona usled relaksacije 3x2,5=7,5% od po~etnog napona u ~eliku
σ k0.
Po~etna sila u rezultuju}em kablu u sredini raspona - N k0=2678kN
Povr{ina rezultuju}eg kabla - F k=5x2,4=21,0cm 2
Po~etni napon u rezultuju}em kablu- σ k0 =2678/21=128kN/cm 2 = 1280MPa
Pad napona usled relaksacije - ∆σ rel = 0,075x1280=96MPa
Promena sile prethodnog naprezanja usled te~enja, skupljanja i relaksacije
(D.1) Procena prema dijagramu na slici (3.16)
Za po~etni napon od 5,8MPa, ω≅0,80
bk
( 1875 −1350)
10
= +
6
4800 4,
510
2
2748 2
(D.2) Procena, prema izrazu (3.18). Usvojeno χ =0,8
∆σ
kt
=
6,
5x5,
8x2,
7 + 195x10
5,
8
1 + 6,
5
1280
3
x0,
00045 + 96
= 261MPa
[ 1 + 0,
8x2,
7]
70,
0 = 0,
58kN
/ cm
N kt=F k(σ k0-∆σ kt)= 21,0x(128,0-26,1)=2140kN (trajna sila preth,naprezanja)
ω=N kt/N k0=2140/2678=0,80 (koef.efikasnosti)
= 5,
8MPa