V 32 N 69 FA
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PERAZA GONZÁLEZ, E.E., MONTAÑEZ JURE, P.J., REYES SOSA, C.F., RODRÍGUEZ GIL, L.A., PACHECO MEDINA, C.E., CANTO CÓRDOVA, Y., TAMAYO<br />
GUZMÁN, Z., SOSA DOMÍNGUEZ, L. Y BARBUDO EUÁN, B.<br />
En cualquier plano, desde el punto más alto al más bajo, de la torre En base a estas ecuaciones, Mickley desarrolló un<br />
de enfriamiento, se observa un flujo de calor neto del líquido hacia procedimiento grafico que relaciona T V, H V, T L, de la<br />
la fase gaseosa.<br />
siguiente manera:<br />
Esto puede expresarse como:<br />
<br />
í ó ó <br />
1 2<br />
3<br />
Se observa que en la parte superior de la torre, donde el agua<br />
está más caliente, ambos términos, calor por convección y<br />
calor de vaporización, fluyen hacia el gas.<br />
A medida que el líquido se enfría, el gradiente de temperatura<br />
de la interfase, respecto a la temperatura global del gas,<br />
puede invertirse y fluye calor por convección en sentido<br />
inverso, del gas al líquido. Pero siempre el flujo neto de calor<br />
será en el sentido del líquido al gas.<br />
Para llegar al modelo matemático utilizado describiremos<br />
cada flujo de calor :<br />
<br />
<br />
í<br />
. . . − . .1<br />
donde T L y T i son : la temperatura global de la fase líquida y<br />
la temperatura interfacial respectivamente.<br />
<br />
<br />
ó<br />
. . . − . .2<br />
donde T V y T i son : la temperatura global de la fase gas y la<br />
temperatura interfacial respectivamente.<br />
<br />
<br />
ó<br />
. . . −. .3<br />
donde Yi, Y son las concentraciones molares de agua en el<br />
gas en la interfase y la masa global del gas, expresadas como<br />
relacion ( kgmol agua/1 kgmol de aire inerte ), y recordando<br />
que:<br />
k Ya = k G P y además h Ga = M B.k Ya . Cs ( Relación de Lewis)<br />
Dividiendo las ( ec. 2) / ( ec. 4)<br />
Simplificando:<br />
<br />
hc a .−<br />
ky a. −<br />
<br />
.<br />
. . −<br />
−<br />
Pero, por la Relación de Lewis:<br />
Obtenemos la(Ec 5 ) :<br />
<br />
.. 1 , y entonces:<br />
<br />
−<br />
− ≈ ∆ <br />
∆<br />
Esta expresión nos da la razón del cambio de la<br />
Temperatura del aire húmedo, TV, respecto de su entalpía<br />
HV, en función de las temperaturas y entalpías de la fase<br />
global y la interfase en el mismo plano.<br />
Con esto, ya disponemos del procedimiento para trazar en el<br />
diagrama T v.s. H Y, el perfil de temperaturas del gas<br />
húmedo a lo largo de toda la altura de la columna.<br />
La línea de saturación o relación de equilibrio: Existe<br />
equilibrio entre agua líquida y aire húmedo sólo cuando la<br />
presión de vapor de agua pura es igual a la presión parcial del<br />
agua en la fase gaseosa.<br />
Línea de operación: la línea de operación relaciona las<br />
propiedades temperaturas, entalpías, humedades y las<br />
condiciones de equilibrio de la capa límite en el mismo plano<br />
transversal de la torre de enfriamiento.<br />
La columna de enfriamiento puede representarse como :<br />
entonces:<br />
G’ dH V = h Ga .(T i - T V).dZ + h fg.k Ga.P.M B.(Hi-H).dZ<br />
factorizando entre kya y reagrupando :<br />
G’dH V = k Ya.{(C S.T i + h fg . Hi) - (C S.T V + h fg . H )},<br />
pero los términos entre paréntesis son , precisamente, la<br />
entalpía del gas en la interfase y la entalpía del gas en la fase<br />
gaseosa global, de manera que :<br />
G’dH V = k Ya.( H i - H V).dZ ( ec. 4)<br />
Figura 3. Diagrama esquemático de una columna de enfriamiento<br />
122 REVISTA DEL CENTRO DE GRADUADOS E INVESTIGACIÓN. INSTITUTO TECNOLÓGICO MÉRIDA Vol. <strong>32</strong> NÚM. <strong>69</strong>