análise numérica da ancoragem em ligações do tipo viga-pilar de ...
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Estu<strong>do</strong> <strong>de</strong> caso<br />
Tabela 5.3 – Proprie<strong>da</strong><strong>de</strong>s <strong>do</strong>s materiais <strong>da</strong>s <strong>ligações</strong> V325-P31 e V341-P31.<br />
Material Proprie<strong>da</strong><strong>de</strong> Uni<strong>da</strong><strong>de</strong> Valor<br />
f 2<br />
kN cm − 1, 22<br />
Concreto<br />
C-20<br />
Aço<br />
CA-50<br />
cc, máx<br />
2<br />
f cc, u<br />
kN cm − 1, 21<br />
ε cc<br />
- − 0,0035<br />
ε cc, u<br />
- − 0,002<br />
f ct<br />
2<br />
kN cm 0,11<br />
α ⋅ fctd<br />
2<br />
kN cm 0,08<br />
ν - 0, 20<br />
γ c<br />
G F<br />
E ci<br />
f y<br />
3<br />
kN cm<br />
2<br />
kN ⋅ cm cm<br />
-5<br />
2,5⋅ 10<br />
4<br />
5,95 10 −<br />
⋅<br />
2<br />
kN cm 2504, 40<br />
2<br />
kN cm 43,50<br />
ε ymáx ,<br />
- 0,01<br />
ν - 0,30<br />
γ s<br />
E s<br />
3<br />
kN cm<br />
5<br />
7,85 10 −<br />
⋅<br />
2<br />
kN cm 21000<br />
Em relação à <strong>de</strong>finição <strong>da</strong> malha e discretização <strong>da</strong>s superfícies <strong>de</strong> concreto e<br />
<strong>da</strong>s barras <strong>de</strong> aço, foram a<strong>do</strong>ta<strong>do</strong>s os el<strong>em</strong>entos 2-D solid com oito nós e truss com três<br />
nós, respectivamente. As razões que motivaram a escolha <strong>de</strong> tais el<strong>em</strong>entos, b<strong>em</strong> como<br />
outras hipóteses essenciais para a geração a<strong>de</strong>qua<strong>da</strong> <strong>do</strong>s mo<strong>de</strong>los são s<strong>em</strong>elhantes<br />
àquelas que foram assumi<strong>da</strong>s e explana<strong>da</strong>s na simulação <strong>numérica</strong> apresenta<strong>da</strong> no<br />
capítulo anterior.<br />
Para a avaliação <strong>do</strong> trecho ancora<strong>do</strong> <strong>da</strong>s barras <strong>da</strong>s armaduras longitudinais <strong>da</strong><br />
<strong>viga</strong>, foram escolhi<strong>do</strong>s alguns pontos conforme exposto na Figura 5.5. Neles, foi<br />
coleta<strong>da</strong> a evolução <strong>da</strong> tensão, <strong>de</strong>formação e força <strong>de</strong> tração na direção <strong>do</strong> eixo <strong>da</strong>s<br />
barras ao longo <strong>de</strong> to<strong>da</strong> história <strong>do</strong> carregamento.<br />
Observan<strong>do</strong> a Figura 5.5 b , optou-se por manter as <strong>em</strong>en<strong>da</strong>s <strong>da</strong>s barras<br />
traspassa<strong>da</strong>s justapostas às barras <strong>da</strong> armadura longitudinais <strong>do</strong> <strong>pilar</strong> <strong>da</strong> mesma maneira<br />
que na ligação <strong>viga</strong>-<strong>pilar</strong> BCJ2 feita por Ortiz (1993), visto que os resulta<strong>do</strong>s obti<strong>do</strong>s na<br />
simulação <strong>numérica</strong> foram plausíveis conforme foi discuti<strong>do</strong>.<br />
Essa opção foi a<strong>do</strong>ta<strong>da</strong> porque no projeto estrutural não havia uma indicação ou<br />
<strong>de</strong>talhamento <strong>da</strong>s armaduras na região <strong>da</strong> ligação entre o <strong>pilar</strong> e a <strong>viga</strong>.<br />
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