análise numérica da ancoragem em ligações do tipo viga-pilar de ...
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Descrição <strong>do</strong>s mo<strong>de</strong>los físicos <strong>da</strong>s <strong>ligações</strong> <strong>viga</strong>-<strong>pilar</strong><br />
Assim, admitin<strong>do</strong> as barras ancora<strong>da</strong>s com gancho <strong>de</strong> extr<strong>em</strong>i<strong>da</strong><strong>de</strong>, o<br />
comprimento <strong>de</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong> passa a ser 70% <strong>do</strong> valor calcula<strong>do</strong> <strong>de</strong> b . Logo:<br />
bnec , = 0,70⋅ b = 0,70⋅77,11 ≅54cm<br />
Pela <strong>de</strong>terminação <strong>do</strong> comprimento <strong>de</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong> efetivo <strong>de</strong>fini<strong>do</strong> pela<br />
geometria <strong>do</strong> apoio e recomen<strong>da</strong>ções normativas quanto o diâmetro <strong>de</strong> <strong>do</strong>bramento<br />
( 5φ ) e a ponta reta após o gancho ( 8 )<br />
<br />
≥ φ , verificou-se que:<br />
b, ef , gancho ≥ 26,65<br />
Assumin<strong>do</strong> as barras <strong>em</strong>en<strong>da</strong><strong>da</strong>s por traspasse, há também a redução <strong>de</strong> 30% <strong>do</strong><br />
comprimento <strong>de</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong>. Avalian<strong>do</strong> o comprimento <strong>de</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong> efetivo cujo<br />
diâmetro <strong>de</strong> <strong>do</strong>bramento e a ponta reta após o gancho são 8φ e ≥35φ, respectivamente,<br />
t<strong>em</strong>-se que:<br />
<br />
bef , , <strong>em</strong>en<strong>da</strong>≥60,75<br />
Essas respostas atestam que, <strong>em</strong>bora ambos aten<strong>da</strong>m aos critérios exigi<strong>do</strong>s por<br />
norma, a <strong>em</strong>en<strong>da</strong> por traspasse se aproxima mais <strong>do</strong> valor apresenta<strong>do</strong> no projeto.<br />
É oportuno relatar que, a presença <strong>do</strong>s pontos <strong>de</strong> aplicação <strong>de</strong> força nas faces <strong>do</strong><br />
topo e <strong>da</strong> base <strong>da</strong>s <strong>viga</strong>s <strong>de</strong>veu-se a necessi<strong>da</strong><strong>de</strong> <strong>de</strong> verificação <strong>da</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong> nas barras<br />
<strong>da</strong> armadura superior e inferior, respectivamente. Além <strong>da</strong> função <strong>de</strong> absorver as<br />
tensões ocasiona<strong>da</strong>s pelas ações permanentes e aci<strong>de</strong>ntais, a existência <strong>de</strong>ssas<br />
armaduras também se justifica pela consi<strong>de</strong>ração <strong>em</strong> projeto <strong>do</strong> efeito <strong>do</strong> vento sob<br />
esses el<strong>em</strong>entos estruturais.<br />
No que tange a armadura <strong>de</strong> pele, a mesma aten<strong>de</strong> às prescrições <strong>da</strong> NBR<br />
6118:2003 uma vez que as <strong>viga</strong>s têm altura ( h ) igual a 60cm .<br />
No projeto estrutural <strong>do</strong> <strong>pilar</strong> P31, o <strong>de</strong>talhamento <strong>da</strong>s armaduras longitudinal e<br />
transversal possui três variações ao longo <strong>do</strong>s an<strong>da</strong>res correspon<strong>de</strong>ntes ao pavimento<strong>tipo</strong><br />
(ver Figura 5.3). Mediante esse fato, foram escolhi<strong>do</strong>s nós entre os an<strong>da</strong>res que<br />
permitiss<strong>em</strong> analisar a <strong>ancorag<strong>em</strong></strong> <strong>da</strong>s barras <strong>da</strong>s armaduras <strong>da</strong>s <strong>viga</strong>s nessas transições.<br />
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