análise numérica da ancoragem em ligações do tipo viga-pilar de ...
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Aspectos básicos <strong>da</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong><br />
Consi<strong>de</strong>ran<strong>do</strong> o coeficiente <strong>de</strong> minoração <strong>da</strong> resistência <strong>do</strong> concreto, γ c = 1,4 , t<strong>em</strong>-se o<br />
valor <strong>da</strong><strong>do</strong> na eq.(2.4).<br />
0, 21 ck f<br />
f ctd = ⋅<br />
γ<br />
23<br />
23<br />
ctd ck<br />
c<br />
(2.3)<br />
f = 0,15⋅<br />
f<br />
(2.4)<br />
Uma abor<strong>da</strong>g<strong>em</strong> ampla sobre o comportamento <strong>da</strong> a<strong>de</strong>rência <strong>em</strong> estruturas <strong>de</strong><br />
concreto arma<strong>do</strong>, assim como a influência <strong>de</strong> fatores os quais não são trata<strong>do</strong>s com<br />
maiores <strong>de</strong>talhes, como, classe <strong>do</strong> aço; resistência <strong>de</strong> escoamento <strong>do</strong> aço; número <strong>de</strong><br />
barras <strong>em</strong> uma mesma cama<strong>da</strong>; armadura transversal; <strong>tipo</strong>, veloci<strong>da</strong><strong>de</strong> e duração <strong>da</strong><br />
ação; número <strong>de</strong> ciclos e amplitu<strong>de</strong> <strong>da</strong> ação cíclica, <strong>de</strong>ntre outros, pod<strong>em</strong> ser<br />
encontra<strong>da</strong>s <strong>em</strong> Fernan<strong>de</strong>s (2000) e Castro (2002).<br />
2.3 Ancoragens usuais <strong>da</strong>s armaduras longitudinais <strong>de</strong> flexão<br />
2.3.1 Ancorag<strong>em</strong> reta<br />
Nas barras nervura<strong>da</strong>s ancora<strong>da</strong>s com extr<strong>em</strong>i<strong>da</strong><strong>de</strong> reta, as reais tensões <strong>de</strong><br />
<strong>ancorag<strong>em</strong></strong> são apresenta<strong>da</strong>s na Figura 2.5 consi<strong>de</strong>ran<strong>do</strong> o esta<strong>do</strong> <strong>de</strong> fissuração <strong>do</strong><br />
concreto. Ao passo que seja alcança<strong>da</strong> a resistência última <strong>de</strong> a<strong>de</strong>rência, a transferência<br />
<strong>de</strong> tensões é feita a partir <strong>de</strong> bielas comprimi<strong>da</strong>s <strong>de</strong> concreto <strong>de</strong>limita<strong>da</strong>s pelas fissuras<br />
causa<strong>da</strong>s pelas tensões transversais <strong>de</strong> tração as quais pod<strong>em</strong> ocasionar o fendilhamento<br />
<strong>do</strong> concreto paralelamente ao eixo <strong>da</strong> barra <strong>de</strong> aço. Para que essas tensões sejam<br />
atenua<strong>da</strong>s ou anula<strong>da</strong>s, <strong>de</strong>ve existir uma compressão transversal ao eixo <strong>da</strong> barra que<br />
favoreça a a<strong>de</strong>rência e garanta a manutenção <strong>da</strong> integri<strong>da</strong><strong>de</strong> <strong>da</strong>s bielas diagonais<br />
comprimi<strong>da</strong>s. Por isso, não se justificam as antigas regras <strong>de</strong> <strong>ancorag<strong>em</strong></strong>, preconiza<strong>da</strong>s<br />
nos primórdios <strong>do</strong> concreto arma<strong>do</strong>, pelas quais as barras longitudinais <strong>de</strong>veriam ser<br />
ancora<strong>da</strong>s <strong>em</strong> zonas <strong>de</strong> compressão longitudinal <strong>da</strong> peça (FUSCO, 1995).<br />
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