análise numérica da ancoragem em ligações do tipo viga-pilar de ...

Estudo de caso
modelos. No ponto P-3 (no fim da dobra), as deformações foram maiores que as
registradas no final da emenda (ponto P-4) e, em ambos, as deformações foram
superiores, em módulo, aquelas verificadas no ponto P-2.
Esse comportamento verificado tanto na dobra quanto na ponta reta vertical é
justificável, pois, a ponta reta vertical na região do nó colabora na absorção de parte das
tensões de compressão advindas das barras da armadura longitudinal do pilar nas quais
as barras da armadura longitudinal da viga estão emendadas.
Na etapa última de carga para cada modelo, foram averiguadas as tensões e
deformações máximas encontradas nos pontos de análise que estão apresentadas na
Tabela 5.8. Essa verificação confirma os comentários feitos nos parágrafos anteriores a
respeito dos resultados encontrados nos pontos de estudo.
Tabela 5.8 – Valores máximos das tensões e deformações nos pontos analisados na
armadura superior da viga V341.
2
σ kN cm
( ) ‰ ε
Modelo Posição s ( )
I
II
III
P-1 30,82 1,47
P-2 1,74 0,08
P-3 -13,60 -0,65
P-4 -10,48 -0,50
P-1 30,95 1,47
P-2 1,59 0,08
P-3 -12,48 -0,59
P-4 -6,89 -0,33
P-1 23,52 1,12
P-2 1,46 0,07
P-3 -11,20 -0,53
P-4 -4,34 -0,21
A força de tração a ancorar obtida para a armadura superior da viga V341 por
meio das simulações numéricas, bem como a calculada pelo método analítico, consta na
Tabela 5.9. Como a dimensão do apoio paralela ao comprimento da viga é menor, o
momento fletor é superior ao determinado para a viga V325.
Os dados necessários para a determinação da força de tração analiticamente
estão expostos a seguir:
− M , = M , = 9920,37kN⋅
cm;
Sd face Rd face
− d = 55,75cm;
s
118