JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
- No tags were found...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
- 118 -<br />
Центроващата сила на триене е различна от нула. Тя се формира от<br />
тангенциалната сила на рязане F Z – фиг. 2.в, т. е. от контакта на режещия блок със<br />
стените на канала. Приема се, че Т Ц не се променя в процеса на рязане (Т Ц = const).<br />
И в този случай дълбочините на рязане на двете пластини са различни t 1 ≠ t 2 .<br />
Разликата Δt между тях води до поява на разлика в тангенциалните сили на рязане ΔF Z ,<br />
която от своя страна поражда центровъща сила на триене Т Ц . Заедно с това се появява<br />
и разликата ΔF Y (F Y1 ≠ F Y2 ), предизвикваща преместване на режещия блок. Пълно<br />
изравняване на радиалните сили на рязане F Y1 и F Y2 няма да се постигне. Те ще са<br />
некомпенсирани с големината на Т Ц :<br />
F Y1 = F Y2 ±Т Ц<br />
Промяната на дълбочината на рязане в рамките на партида заготовки ще води до<br />
различни сили на рязане за всеки детайл, което ще се отразява и на големината на Т Ц .<br />
Поради разлики в силите в партидата ще се получават детайли с различни размери като<br />
ще размерообразува този връх, който е на по-голям радиус спрямо оста на<br />
размерообразуване.<br />
При тези условия оста на формо и размерообразуване е оста на въртене и<br />
размерът на обработения отвор е D ОТВ = D Н +Δt , където Δt е нарастване на размера на<br />
обработваната повърхнина в следствие на неточното центроване.<br />
Вариант III<br />
ΔF Y → 0; ΔF C → 0 ( f y1 = f y2 ); Т Ц → 0; О З ≠ О В – фиг.2,г.<br />
Оста на отвора на заготовката и оста на размерообразуване са изместени една<br />
спрямо друга - ексцентрицитет е. Поради това несъвпадане на осите двете режещи<br />
пластини на блока в началния момент на врязване ще снемат материал с различни<br />
дълбочини t 1 и t 2 . Следователно, радиалните сили F Y1 и F Y2 ще бъдат различни.<br />
Разликата между t 1 и t 2 ще е толкова по-голяма, колкото по-голям е ексцентрицитета е.<br />
Тъй като центроващата сила на триене Т Ц клони към нула, режещият блок ще се<br />
премества в посока на по-малката сила до изравняване на F Y1 и F Y2 . В рамките на един<br />
оборот дълбочината на рязане t ще се колебае от t min = t 2 до t max = t 1 , следователно<br />
режещия блок трябва да се премества на разстояние от – ( t 1 – t 2 ) до + (t 1 – t 2 ).<br />
При тези условия оста на формо- и размерообразуване е оста на обработвания<br />
отвор на заготовката и размерът на обработения отвор номинално е D ОТВ = D Н – фиг.2,д.<br />
Вариант IV<br />
ΔF Y = Т Ц + ΔF C ; ΔF C ≠ 0 ( f y1 ≠ f y2 ); Т Ц ≠ 0; О З ≠ О В – фиг.2,е.<br />
И тук, както при вариант III, поради наличието на ексцентрицитет е между оста<br />
на отвора на заготовката и оста на размерообразуване, в момента на врязване<br />
дълбочините на рязане на двете пластини ще са различни t 1 ≠ t 2 . Тук центроващата сила<br />
Т Ц на триене е различна от нула.<br />
Под действие на различните радиални сили F Y1 и F Y2 започва преместване на<br />
режещия блок. Поради наличие на Т Ц това преместване няма да бъде достатъчно за<br />
изравняване радиалните сили на рязане F Y1 и F Y2 и те ще са некомпенсирани с<br />
големината на Т Ц :<br />
F Y1 = F Y2 ± Т Ц<br />
Аналогично на вариант II, размерообразуването ще се извършва от този връх,<br />
който е на по-голям радиус спрямо оста на размерообразуване.<br />
При тези условия оста на формо- и размерообразуване е оста на обработвания<br />
отвор на заготовката и размерът на обработения отвор е D ОТВ = D Н +Δt .<br />
Некомпенсирана радиална сила в следствие на нееднаквите специфични сили на<br />
рязане с двата режещи ръба ΔF C зависи от различните параметри на режещите клинове