JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
JOURNAL - Ð¢ÐµÑ Ð½Ð¸ÑеÑки УнивеÑÑиÑÐµÑ - СоÑÐ¸Ñ - Филиал Ðловдив
- No tags were found...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
∆е.п.неизкл.<br />
wк.и<br />
wи.∆ф<br />
wт.д.д<br />
fS<br />
∆е.п.неизкл.<br />
wк.и<br />
wу.и.г<br />
wт.д.д<br />
fS<br />
- 167 -<br />
мерване на еталонна повърхнина (калибър), като практически с него се отстраняват в<br />
определена степен систематичните грешки в ИС. Във връзка с уточняване подхода за<br />
компенсиране на систематичните грешки е целесъобразна следната им класификация:<br />
<br />
[%]<br />
40<br />
35<br />
30<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
<br />
[%]<br />
45<br />
40<br />
35<br />
30<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
0<br />
0<br />
A B C D E<br />
Фиг.3. Влияние на първичните грешки при<br />
двуточково измерване<br />
A B C D E<br />
Фиг.4. Влияние на първичните грешки<br />
при измерване на инструмента<br />
а) грешки тип I, които са постоянни в работното пространство и не се променят<br />
във времето - <br />
ТИГ<br />
( грешка от задействане на ТИГ), <br />
и.микр.<br />
(грешка от проникване на<br />
накрайника в микрограпавините), <br />
акум.<br />
(грешка от акумулираното преместване в<br />
сервопревода), <br />
зак.<br />
- грешка от закъснение на отчитането на измервателната позиция.<br />
б) грешки тип II - те са зависими от координатите на контролираната позиция -<br />
<br />
поз.м (отклонение от зададената позиция), <br />
о. х<br />
(грешката от обратния ход) и <br />
<br />
(грешка от неуспоредност на оста на вретеното спрямо направляващите).<br />
в) грешки тип III - те са функция на позицията и времето - f<br />
т . д<br />
(грешки от<br />
топлинните деформации).<br />
За компенсирането на грешките тип I, номиналният размер на калибъра и<br />
неговото разположение в работното пространство не е от значение. Необходимо е обаче<br />
повърхнината на работния му участък да е с висока точност на формата и оста на<br />
калибъра да е разположена в равнината XZ с точност, която да не предизвиква<br />
съществени грешки от това, че измерването не се извършва в диаметралното сечение.<br />
Характерно за тези постоянни грешки е възможността за почти пълното им<br />
компенсиране. Некомпенсираната им част се определя от броя на повторните<br />
измервания m и при калиброване с цел елиминиране влиянието на шума от случайната<br />
грешка<br />
<br />
к. и<br />
, т.е.<br />
<br />
к.<br />
и<br />
<br />
некомп.<br />
.<br />
m<br />
и<br />
Компенсиране на грешките, зависещи от позицията<br />
За точното компенсиране на тези грешки е необходимо еталонната повърхнина<br />
на калибъра да е с размерите на контролираната повърхнина. Дори и за по-неточни или<br />
за близки по размери повърхнини на детайла, ако калиброването се извършва с една и<br />
съща повърхнина на калибъра, той ще бъде сложен като конструкция и особено<br />
неудачен при едрогабаритните детайли. При нарастване на размерите на калибъра ще<br />
нараства и грешката, породена от температурните му деформации. Поради изброените<br />
проблеми този подход не е удобен за производствени цели. Като негова алтернатива е<br />
използването на обработения детайл за калибър (детайл-калибър). Същността на<br />
предлагания подход е в съпоставяне размера на повърхнината на детайла, определен с<br />
ИС посредством осреднен неколкократен контрол с този, получен след измерването й с<br />
Copyright 2006 by Technical University at Plovdiv, Plovdiv, BULGARIA. ISSN 1310 - 8271