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Etude des propriétés physiques et mécaniques de matériaux ...

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Chapitre 3<br />

augmente progressivement jusqu’à atteindre une valeur maximale pour une valeur <strong>de</strong> distance <strong>de</strong> 1600<br />

nm. Dans c<strong>et</strong>te même gamme <strong>de</strong> distance d’analyse, le taux <strong>de</strong> silicium diminue. Au <strong>de</strong>là <strong>de</strong> 1600 nm,<br />

il s’agit bien d’un grain d’alumine ce qui est confirmé par un cliché <strong>de</strong> diffraction. En <strong>de</strong>çà <strong>de</strong> 800 nm,<br />

nous sommes en présence du liant qui, soulignons le, ne présente aucune cristallite (présence<br />

exhaustive d’halos amorphes). La taille <strong>de</strong> l’interface est d’environ 800 nm.<br />

80<br />

70<br />

Interface, 800 nm<br />

Al<br />

Si<br />

% massique <strong><strong>de</strong>s</strong> éléments<br />

60<br />

50<br />

40<br />

30<br />

20<br />

10<br />

0<br />

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000<br />

Distance (nm)<br />

Figure 3-57 : Diffusion à l’interface alumine/liant C1, 1300°C<br />

Ces résultats ten<strong>de</strong>nt à montrer que la diffusion entre l’alumine <strong>et</strong> le verre est plus importante<br />

qu’avec l’AlON (liant C1, 1300°C). Il est difficile <strong>de</strong> conclure clairement <strong>et</strong> définitivement car la<br />

configuration <strong>de</strong> l’interface peut jouer un rôle important sur la largeur <strong>de</strong> diffusion. Il faudrait observer<br />

<strong>de</strong> plus nombreuses interfaces <strong>et</strong> varier l’orientation <strong>de</strong> la lame mince.<br />

4.5. Discussion<br />

Les <strong>propriétés</strong> <strong>physiques</strong> <strong><strong>de</strong>s</strong> différents liants utilisés pour c<strong>et</strong>te étu<strong>de</strong> dépen<strong>de</strong>nt <strong>de</strong> leur<br />

composition chimique. La gamme <strong>de</strong> verre en terme <strong>de</strong> température <strong>de</strong> transition vitreuse <strong>et</strong> <strong>de</strong><br />

coefficient <strong>de</strong> dilation est suffisamment étendue pour étudier l’influence <strong>de</strong> la viscosité <strong>et</strong> <strong><strong>de</strong>s</strong><br />

contraintes résiduelles sur le comportement mécanique <strong><strong>de</strong>s</strong> meules vitrifiées. La métho<strong>de</strong> par<br />

lévitation <strong>de</strong> goutte a permis d’évaluer les variations <strong>de</strong> viscosité <strong>et</strong> <strong>de</strong> tension superficielle avec la<br />

température entre 1000 <strong>et</strong> 1300°C pour le liant C1. La viscosité dans c<strong>et</strong>te gamme <strong>de</strong> température peut<br />

être modélisée par la loi VFT. Les modèles d’Urbain <strong>et</strong> <strong>de</strong> Lakatos, basés sur la composition chimique<br />

du verre, perm<strong>et</strong>tent une bonne prédiction <strong>de</strong> la variation <strong>de</strong> la viscosité avec la température. On<br />

considère par la suite que les liants C1 <strong>et</strong> C2 ont une même évolution <strong>de</strong> la viscosité <strong>et</strong> <strong>de</strong> la tension<br />

superficielle avec la température, à la différence température <strong>de</strong> transition vitreuse près.<br />

L’augmentation <strong>de</strong> la température conduit à une diminution <strong>de</strong> la mouillabilité entre les verres <strong>et</strong><br />

les abrasifs. C<strong>et</strong>te diminution est liée soit à un mouillage réactif soit à la diminution <strong>de</strong> l’énergie<br />

interfaciale entre les grains <strong>et</strong> le verre. L’étu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la diffusion à l’interface par microscopie<br />

C<strong>et</strong>te thèse est accessible à l'adresse : http://theses.insa-lyon.fr/publication/2005ISAL0111/these.pdf<br />

© [E. Xolin], [2005], INSA <strong>de</strong> Lyon, tous droits réservés<br />

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